Расчет ленточного фундамента онлайн: Устройство ленточного фундамента.

Устройство ленточного фундамента.

Наверняка, все знают, что фундамент – основа дома, которой при строительстве уделяется немалое внимание. Все нагрузки от дома приходятся на фундамент и передаются на основание, которое состоит из пластов плотного грунта. Поверхность фундамента – это плоскость, на которой расположены стены сооружения, которые находятся над землёй, либо слегка заглублены, если предусмотрено подвальное помещение. Подошва фундамента – нижняя плоскость, которая имеет общие точки соприкосновения с грунтом.

Что такое ленточный фундамент?

Ленточный фундамент представляет собой железобетонную полосу, которая проходит по периметру сооружения и закладывается как под наружные, так и под внутренние стены, если это необходимо. Если брать во внимание плитный фундамент, то технология строительства ленточного фундамента немного сложнее, так как необходима более массивная опалубка а так же большее количество земляных работ, а если рассматривать столбчатый фундамент, то трудоёмкость ленточного фундамента ниже, материала расходуется меньше и в этом случае можно обходится без крана, к тому же рассчитать столбчатый фундамент намного сложнее.

Ленточные фундаменты – отличное решение:

  • для домов, построенных из бетона, камня, кирпича
  • для сооружений, которые имеют тяжёлые перекрытия
  • в случае неоднородности грунта на площадке для строительства
  • если в Ваши планы входит наличие подвала (в этом случае стены ленточного фундамента будут выступать в роли стены подвала)

Виды ленточных фундаментов

Ленточные фундаменты делятся на 2 группы: монолитные и сборные.

Для сооружения монолитного фундамента используют бетон и арматуру. Обязательной является опалубка. Эта конструкция является неподвижной и устанавливается на основе котлована. После этого, чтобы получить монолитный фундамент, его заливают ровным слоем бетона и уплотняют. Такой тип наиболее распространен и обладает серьезными преимуществами:

  1. Отличается долговечностью
  2. Устойчив на протяжении всего времени использования здания
  3. Может идеально совмещаться с конструкцией сооружений разных типов и форм

Чтобы соорудить сборный ленточный фундамент, Вам также понадобятся армированный бетон или железобетонные блоки, которые при кладке следует закрепить, используя толстую строительную проволоку и специальный раствор. Выбрав этот вид ленточного фундамента, Вы сэкономите время, но вложите больше финансовых средств из-за необходимости применения кранового оборудования. Необходимо помнить про не плотность сопряжения плит, из-за которого может случиться протекание.


Кроме двух вышеупомянутых типов ленточных фундаментов можно столкнуться с кирпичными и бутовыми видами. Возведение кирпичного фундамента – довольно-таки трудоёмкое занятие и прочность его намного меньше, чем у монолитного или сборного.
Бутовой фундамент (бутобетонный) – прочнейший и самый влагостойкий вид ленточного фундамента, что является прекрасными показателями для построения его на так называемых «мокрых» грунтах. Недостатками являются высокие цены на бутовые камни и сам подбор камней подходящих по размеру.

Как происходит устройство ленточного фундамента?

Если необходимо залить фундамент под малую неответственную постройку (например, уличный камин, забор, бассейн), возможно обойтись своими силами, даже без специальной техники и оборудования, но прочность такого фундамента будет достаточно слабой.

  1. Для начала необходимо рассчитать размеры и объем ленточного фундамента, количество арматуры и опалубки. Выбрать достаточно ровную плоскость, где вы будете замешивать раствор. Можете использовать с этой целью бетонную стяжку или лист железа. Если в растворе будет присутствовать песок и щебень, то подойдёт также металлический бой с бортами, который применяется при стройке. Замешивание на грунте может привести к попаданию кусочков земли в раствор и появлению пустот в будущем фундаменте и снижению его прочности.
  2. Далее необходимо засыпать наполнитель. Прочность и наличие пустот между щебнем и камнями будет зависеть от количества песка. Если песка будет не достаточно, то вы рискуете получить много участков открытой структуры в фундаменте.

  3. В будущем растворе делаете углубление, заливаете в небольшом количестве воду, исключительно для увлажнения цемента и песка, так как щебню не нужна влага. Если вода впиталась, можно смело приступать уже к замешиванию и самой заливке. Тщательное перемешивание – важное условие для крепкой структуры.
  4. Заливку лучше проводить в один этап. Чтобы поверхность получилась ровной, можно применять натянутую леску, как ориентир. После завершения заливки, выровняйте поверхность мастерком.


Перемешивая песок со щебнем, пытайтесь делать это равномерно. Не обязательно сразу мешать компоненты, можно сначала сделать ровной поверхность наполнителя, а потом добавить слой песка. Так, Вы сможете избежать пустых мест, которые будет трудно мешать с цементом.
Количество цемента, необходимого при устройстве, можно рассчитать, зная массу песка. Соотношение песка и цемента составляет 4:1, при маркировке М400.

Ошибки при возведении ленточного фундамента

  1. Не учтены просадка грунта, уровень грунтовых вод и глубина промерзания почвы
  2. Использование материалов очень низкого качества с целью экономии (использование цемента более низкого качества, расколотых фундаментных блоков)
  3. Низкое качество заливочных работ (неправильно вынесенные оси; котлован, вырытый не до нужной отметки; пренебрежение температурными режимами при застывании бетона; снятие опалубки раньше положенного срока)

Строительство ленточного фундамента очень ответственное занятие, стоит уделить должное внимание прохождению всех этапов проводимых работ и выбору материалов
, не стоит полагаться на «авось», а всю работу лучше всего поручить профессионалам, это намного выгоднее, чем исправлять ошибки.

















Стоимость строительства ленточных фундаментов — расчет на калькуляторе

В компании «ЯРУС» монолитный ленточный фундамент возводят мастера высокой квалификации с допуском к данному спектру работ. В процессе строительства соблюдаются требования проектной документации, СНиП, нормы пожарной безопасности и правила охраны труда.

Строительство монолитного ленточного фундамента выполняется в технологической последовательности, указанной в ППР. Опытный технический персонал строит несущую конструкцию под дом после завершения:

  • земляных работ;
  • организации водоотведения и дренажной системы;
  • уплотнения грунта в траншеи.

Наши мастера:

  • подготовят площадку к строительству в сжатые сроки;
  • создадут плотную песчаную подушку и выполнят бетонную подготовку под несущую конструкцию;
  • разгрузят и рассортируют арматурные изделия и материалы для опалубки на площадке;
  • вынесут оси согласно геодезическому плану и произведут разметку положения ленты фундамента;
  • нанесут отметки на бетонную подготовку для уточнения положения опалубки;
  • установят, закрепят опалубочные щиты, поддерживающие балки и подкосы, обеспечивающие вертикальное положение щитовых изделий;
  • соберут и уложат сетки и армокаркасы на фиксаторы в проектное положение;
  • доставят бетон на объекты строительства;
  • подадут, уложат и уплотнят бетонную смесь в соответствие с технологией бетонирования;
  • организуют мероприятия по уходу за бетоном;
  • произведут распалубку по достижении бетоном требуемого показателя прочности;
  • выполнят вертикальную гидроизоляцию наружных стен фундаментной ленты;
  • организуют засыпку пазух и отмостку;
  • проведут технический контроль и сдачу-приёмку забетонированной конструкции.

Компания «ЯРУС» динамично и качественно строит монолитные ленточные фундаменты. Обращайтесь к нам! Бригада мастеров возведёт несущую конструкцию под дачу, баню, дом требуемой этажности, выполнит гидроизоляцию с применением современных материалов. Обсудите условия договора, цену и сроки строительства с компетентным специалистом по телефону (812) 925 53 93 или отправьте запрос на адрес электронной почты [email protected]

Расчет материалов на ленточный фундамент

Представленная ниже программа способна рассчитывать необходимое количество арматуры и бетона на монолитный железобетонный ленточный фундамент. Кроме того, этот калькулятор может произвести расчет затрат на приобретение перечисленных материалов в случае указания в исходных данных цены за единицу товара. Также он может определить нагрузку на основание от собственного веса фундамента.

Содержание:

1. Калькулятор

2. Инструкция к калькулятору

Для тех же, кому нужен чертеж фундамента, например, для самостоятельного ее возведения или проверки подрядчиков, эта программа его предоставляет. Так, здесь можно получить план ленты и ее 3D фрагмент (это образец того, как расположены те или иные позиции, и в нем никак не отражена схема армирования), узел армирования в углу ленты и ее разрезы с размерами, отметками, шагом арматуры и другими данными для следующих планов:

  • Тип 1 — незамкнутая лента. Указав это тип, можно рассчитать как участок фундаментной ленты под жилой дом, так и весь фундамент целиком например, под забор, баню или коттедж в случае указания в исходных данных общей длины (А).
  • Тип 3 — прямоугольный ленточный фундамент под внешние несущие стены с участком под одну внутреннюю несущую стену.
  • Тип 4 — то же самое, что и предыдущий, только количество участков под внутренние стены уже два.
  • Тип 5 — железобетонная фундаментная лента прямоугольной формы с двумя разнонаправ- ленными участками внутри нее.
  • Тип 6 — то же самое, что и предыдущий, только участков уже три.
  • Тип 7 — прямоугольник с одним участком под внутреннюю несущую стену и двумя участками, расположенными с одной стороны от нее (например, под лестницу).
  • Тип 8 — лента прямоугольной формы с тремя участками под внутренние стены.
  • Тип 9 — прямоугольник, разделенный участком под внутреннюю стену, к которой приставлена П-образная лента (например, под тамбур).
  • Тип 10 — то же самое, что и предыдущий, только здесь еще добавилась одна лента под внутреннюю несущую стену.
  • Тип 11 — то же самое, что и предыдущий, только участков под внутренние стены уже три.
  • Тип 12 — то же самое, что и тип 4, только здесь добавились два участка под внутренние стены (например, в месте, где будет установлена лестница).

Калькулятор

Инструкция к калькулятору

Порядок действий

Выбор типа расчета -> заполнение исходных данных -> нажатие на кнопку «Рассчитать» -> выбор схемы армирования в соответствии с исходными данными -> нажатие на кнопку «Печать», если необходимо распечатать результаты расчета или сохранить их в формате PDF.

Исходные данные

Размеры фундамента:

Здесь указываются размеры фундаментной ленты в плане, ее высота (Н) и толщина (С, С1, С2, С3), а также верхняя отметка (О2).

Продольная арматура (поз.1):

Продольная арматура — это металлические пруты, которые закладываются вдоль ленты.

Схема армирования — существует 9 схем армирования (см. рисунок). Здесь выбирается та схема, которая нужна для расчета.

Диаметр арматуры — обычно в ленточном фундаменте минимальный диаметр продольной арматуры для сварных каркасов равен 10 мм, а для вязаных — 12 мм. Обусловлено это в первую очередь устойчивостью каркасов.

Длина стержня — здесь указывается длина металлических прутов при покупке.

Нахлест стержней — в этой графе задается величина наложения арматуры, когда для перекрытия всей длины фундаментной ленты длины покупного стержня не хватает. Зависит данная величина от марки бетона и диаметра металлических прутов. Но чаще всего для частного строительства данная величина равна 40 диаметрам арматуры в случае вязки этих элементов между собой и 8d — в случае их сварки.

Защитный слой (S1) — расстояние от внешнего края бетона до торца продольной арматуры. Конструктивно оно берется от 10 до 20 мм.

Защитный слой (S2) — расстояние от нижней грани ленты до центра нижней продольной арматуры. Чаще всего данная величина равна 50 мм в случае устройства бетонной подготовки и 70 мм — в случае ее отсутствия.

Защитный слой (S3) — расстояние от верхней грани бетона до центра верхних стержней. Обычно оно равно 35-50 мм.

Защитный слой (S4) — расстояние от крайней грани подземного сооружения до центра стержня. Чаще всего такая величина берется от 35 до 50 мм.

Цена за 1 т — стоимость 1 тонны этого металлопроката.

Вертикальные стержни (поз.2):

Диаметр арматуры — обычно для коттеджей не выше 3-х этажей он равен 8-10 мм.

Защитный слой (S5) — расстояние от нижней и верхней граней бетона до торца металлических элементов. Конструктивно берется в пределах от 10 до 15 мм.

Шаг (Х1) — шаг, с которым расставляются вертикальные стержни. Обычно для двухэтажных домов он равен 200 мм.

Цена за 1 т — стоимость 1 тонны металлопроката, используемый для вертикальных стержней.

Горизонтальные стержни (поз.3):

Диаметр арматуры — чаще всего он равен 6-10 мм.

Защитный слой (S6) — расстояние от крайних граней фундаментной монолитной ленты до торцов горизонтальной арматуры. Берется, как для защитного слоя (S5), т.е. от 10 до 15 мм.

Шаг (Х2) — шаг, с которым укладываются горизонтальные металлические пруты. В данном фундаменте эти стержни служат скрепляющим элементом вертикальных каркасов. Поэтому их шаг может как совпадать с шагом вертикальных стержней (Х1=Х2), так и превосходить его вдвое.

Цена за 1 т — стоимость 1 тонны металлопроката, предназначенный для изготовления горизонтальных металлических прутов.

Бетон:

Класс бетона — здесь можно выбрать класс бетона (марка бетона стоит в скобках), который будет использоваться в устройстве фундамента.  Обычно для подземных сооружений под небольшие постройки (например, жилые дома до 3-х этажей или заборы) берется бетон класса B15 или В20. Создана данная графа с целью сравнить затраты на приобретение того или иного класса бетона.

Цена за 1 м3 — стоимость куба приобретаемой бетонной смеси.

Запас арматуры — обычно проектировщики ставят 5%.

Примечание: другие исходные данные, обозначенные на рисунке, считаются автоматически.

Результат

Фундамент:

Площадь горизонтальной поверхности — площадь одной грани (нижней или верхней) фундаментной ленты. По данной графе можно, например, определить расход горизонтальной гидроизоляции.

Площадь вертикальной поверхности — суммарная площадь всех боковых граней подземного сооружения. По значению в данной графе можно, например, определить расход вертикальной гидроизоляции.

Нагрузка 1 — нагрузка на основание от собственного веса подземного сооружения, выраженная в кг/м.

Нагрузка 2 — то же самое, что и нагрузка 1, только выраженная в кг/м2.

Бетон:

Объем — расход бетона на фундамент указанных размеров.

Стоимость — сумма, которая необходима для покупки бетонной смеси.

Арматура:

Количество стержней — требуемое количество металлических элементов, указанных или рассчитанных размеров.

Длина стержня — размер, полученный для вертикальных и горизонтальных металлических прутов путем вычета из толщины и высоты ленты величин защитного слоя.

Масса стержня — масса одного элемента, рассчитанной длины.

Общая длина — общая длина в отдельности для продольной, вертикальной и горизонтальной арматуры.

Общая масса — то же самое, что и предыдущее, но только для массы.

Стоимость — затраты на покупку металлопроката для продольных, вертикальных и горизонтальных стержней в отдельности.

Общая стоимость — сумма затрат на покупку бетона и металлопроката.

Онлайн калькулятор | Расчет фундамента

Монолитный фундамент ленточного типа имеет беспрерывный контур и строится на природном или местно уплотненном основании. Постройка в обязательном порядке привязывается к инженерно-геологическому разрезу, чтобы нагрузка равномерно распределялась по периметру. Это минимизирует возможность разрушения и деформации.  

Рассчитать стоимость фундамента под ключ в Санкт-Петербурге (СПб) и Ленинградской области и получить смету онлайн с учетом материалов и производством фундаментных работ по ценам 2020 года, как за квадратный метр, так и за кубический метр на нашем интернет ресурсе и воспользоваться онлайн калькулятором.

Чтобы обеспечить жесткость и прочность основания здания необходимо учитывать особенности рельефа, уровень грунтовых вод и состав слоев почвы. Инженеры компании «Зеленый остров» оценивают морозную пучинистость грунтов на месте строительства и определяют оптимальное заглубление подошвы фундамента. Также характеристики проекта зависят от наличия в будущем доме функционального подвала. Согласно нормативам СП и СНиП проекты под строительство фундаментов в СПб и области разрабатываются с глубиной заложения:

  • — 0,5-1 м для пучинистых грунтов
  • — до 1,5 м для слабопучинистых грунтов

В Ленинградской области распространены глинистые, неоднородные по глубине и простиранию почвы. Они требуют предварительного локального уплотнения, но глубина заложения подошвы остается в пределах 0,5-1 м. При необходимости в проект включают подходящие методы водоотвода, которые обезопасят в случае изменения уровня грунтовых вод или капиллярной зоны, образования верховодки.

На начальном этапе строительства специалисты компании «Зеленый остров» осуществляют разработку котлована, согласно проекту. Для территорий с просадочными и набухающими грунтами проводится комплекс работ по отводу поверхностных вод.

Фундамент закладывается в траншеях шириной 0,8-1,5 м, процесс включает:

  • — установку опалубки и арматурных каркасов
  • — заливку бетона (производится слоями)
  • — снятие опалубки
  • — вертикальную и горизонтальную гидроизоляцию
  • — засыпку наружных пазух и уплотнение грунта

Ленточный монолитный фундамент подходит для построек разного назначения, в том числе и для каркасно-щитовых. Его можно усилить жесткими арматурными поясами. Это дополнение целесообразно применять для зданий с несущими стенами из ячеистых блоков или кирпичной кладки. Без усиления закладывают фундамент ленточного типа под бани из дерева или клееного бруса.

Строители «Зеленого острова» строго придерживаются проекта и возводят качественные и надежные фундаменты согласно нормам пожарной безопасности, требованиям ППР, правилам техники безопасности.

Звоните или оставляйте заявку он-лайн и наши специалисты помогут заложить прочное основание любой постройки.

Расчет мелкозаглубленного ленточного фундамента онлайн

Мелкозаглубленный фундамент часто выбирают в качестве основания для различных построек. Это может быть брусовой дом или баня, кирпичный, газобетонный, пеноблочный или каркасный дом. Высокий спрос объясняется тем, что лента мелкого заглубления имеет доступную цену и возводится в короткие сроки. При этом в надежности и долговечности не уступает аналогу глубокого заложения. Главное – правильно подобрать грунт и не использовать мелкозаглубленную ленту на болотистых участках. На участках, расположенных на склоне, такой фундамент применять можно, но скорее всего финансовых вложений в его строительство потребуется больше.

Описать данный вид фундамента можно как цельный железобетонный «пояс», на который опираются все несущие стены постройки. Глубина его заложения выше уровня промерзания грунта.

Вы сможете в режиме онлайн произвести расчет мелкозаглубленного ленточного фундамента с помощью калькулятора на сайте компании «Четыре сваи».

 

Услуга калькулятора мелкозаглубленного ленточного фундамента

Для этого потребуется подробно описать тип и размеры постройки, которую вы планируете возводить, из каких материалов она будет создана. Также нужно указать, где расположен ваш земельный участок, подведены ли к нему коммуникации (вода, свет и т.д.), есть ли возможность подъезда для спецтехники, есть ли условия для проживания рабочей бригады. Если есть возможность, стоит загрузить также и фото вашего участка.

Все предоставленные данные будут обработаны в кратчайшее время. Затем вам позвонит наш специалист, сообщит итоговую стоимость работ, а также ответит на все интересующие вопросы.

Цены рассчитываются для Москвы и Подмосковья. Они выгодны и конкурентоспособны. Качество работ при этом достойно самой высокой оценки и подтверждается гарантией.

 

Расчет бетона на ленточный фундамент: формулы, онлайн-калькулятор, примеры

Монолитный фундамент под забор, загородный дом или хозпостройку наиболее надежен, но обходится недешево. Именно поэтому здесь так важен грамотный расчет, который позволит найти баланс между достаточной прочностью и оптимальной стоимостью. Его можно выполнить самостоятельно, доверить профессиональным проектировщикам или использовать для этого онлайн-калькуляторы.

Оглавление:

  1. Как сделать ленту необходимого размера?
  2. Определение количества бетона
  3. Пример расчета

На что влияют вычисления?

Расчет фундамента решает целый ряд задач, главная из которых – вычисление требуемой несущей способности основы. Но чтобы сделать ленту нужного размера, придется также определить и количество стройматериалов:

1. Бетон для фундамента – его объем соответствует геометрическим параметрам основания. Но компоненты смеси для получения монолита требуемой прочности (если вы планируете готовить ее самостоятельно) лучше рассчитать на калькуляторе. Здесь можно будет подобрать оптимальную марку цемента и тип заполнителей.

2. Арматура – длина, диаметр и количество стальных стержней определяются размерами самой ленты. Каркас собирается из 4 продольных прутков, размещаемых попарно вверху и внизу в 5 см от поверхности монолита, и поперечных связей. СНиП рекомендует принимать шаг хомутов равным 23-25 диаметрам арматуры.

3. Опалубка – некоторые онлайн-калькуляторы позволяют подсчитать даже количество и размеры досок для сборки щитов под ленточный фундамент разных габаритов и конфигураций.

Но даже если вы приобретаете бетон с доставкой на ближайшем РБУ, нужно точно знать, какой его объем вам необходим. Платить-то предстоит и за количество ходок автотранспорта. А если для заливки не хватит привезенного раствора, потребуется в спешном порядке заказывать еще одну машину с отдельной оплатой за доставку. Впрочем, делать избыточный запас тоже не следует, ведь доставленную смесь придется все равно куда-то выливать. Обычно ее берут на 10% больше, чем получилось на бумаге.

Расчет количества бетонной смеси

Ленточный фундамент в первую очередь подбирается по площади, на которую передается нагрузка на грунт от постройки. Разные виды почвы способны воспринимать определенное давление, поэтому для начала нужно хотя бы знать, чем они представлены на вашем участке. За точку отсчета берут допустимую нагрузку на м2, умноженную на 1,2 – коэффициент запаса прочности на случай изменения условий эксплуатации фундамента.

Теперь, зная вес и размеры будущей постройки, можно простым делением вычислить ширину ленты. Как правило, она получается около 0,4 м, но монолит всегда должен быть толще несущих стен на 10-15 см. Высота фундамента – это сумма его заглубленной части, опирающейся на плотные слои почвы ниже точки замерзания, и цоколя. Последний обычно делают размером 0,4-0,5 м, но особо строгих требований здесь нет.

Расчет количества бетона для заливки монолитной ленты зависит от уже определенных ее габаритов и схемы основания. Оно может просто проходить по периметру под несущими стенами здания, иметь перемычки, обеспечивающие опору внутренним перегородкам, или вытягиваться в одну линию, как в случае с тяжелым кирпичным забором. Иногда под самонесущие конструкции, не передающие больших нагрузок, монолитный фундамент делают менее мощным, чтобы сэкономить на материалах. Тогда расчет соответствующей части основы выполняют отдельно.

Также в строительстве на слабых грунтах нередко используют ленточный фундамент Т-образного сечения вместо обычного прямоугольного. В любом случае здесь нужно только одно – подсчитать его кубатуру. Для этого применяют простейшую формулу: V = S·L, где: S – площадь монолитной ленты в разрезе, выраженная в м2, L – ее общая длина в метрах.

Параллельно с этим уже можно определить количество основных компонентов смеси для получения бетона нужной прочности. Для этого существуют стандартные таблицы с массовым и объемным соотношением цемента конкретной марки, песка, гравия и воды для затворения. Мы же приводим готовые цифры для 1 м3 бетона разной крепости.

Класс/марка бетона В15 М200 В22,5 М300

В30 М400

Цемент марка М300 М400 М400 М500 М400 М500
кг 354 276 364 295 448 341
л 273 213 280 227 345 263
Щебень фракция, мм 20 40 20 40 20 40
кг 1207 1190 1207 1207 1207 1224
л 816 804 816 816 816 828
Песок фракция, мм 2-2,5 >2,5 2-2,5 2-2,5 2-2,5 1,1-1,8
кг 530 648 522 615 450 584
л 353 432 348 410 300 390
ВЦ соотношение 0,62 0,75 0,60 0,70 0,49 0,58
Вода л 220 207 220 207 220 197
Плотность раствора кг/м3 2311 2321 2313 2323 2325 2346

В таблице расчет бетона на ленточный тип фундамента марки М200 приведен с учетом заполнителей рядового качества, для раствора от М300 и более – высокого. Для других типов цемента и гравия можно выполнить аналогичные вычисления все в тех же онлайн-калькуляторах. Готовые цифры останется только перемножить на кубатуру ленты – этого достаточно, чтобы определить количество стройматериалов и их суммарную стоимость.

Также вам предстоит подсчитать объем песка и щебня для подушки под ленточный фундамент. Здесь достаточно знать ширину траншеи, выкопанной с учетом толщины опалубки для бетона, и высоту отсыпки. Для легких одноэтажных построек или заборов можно заложить по 10 см песчаного и гравийного слоя. Под тяжелый дом подушка понадобится толще – до 60 см.

Последний этап – подбор арматуры и расчет ее суммарной длины с учетом нахлестов и схемы увязки, а также количества хомутов. Здесь проще воспользоваться функциональными онлайн-калькуляторами, которые одновременно определяют эти величины для выбранного фундамента. Полученным данным вполне можно доверять, поскольку они формируются в соответствии с основными требованиями СНиП.

Пример расчета

Возьмем простой ленточный фундамент для забора длиной 10 м. В каждом отдельном случае нужно учитывать вес ограждения, который зависит от выбранного материала строительства и высоты пролетов. Наша конструкция возводится из керамики, скажем, толщиной в полтора кирпича (38 см). На квадратный метр кладки без учета швов потребуется 189 блоков. На самом деле 153, но для упрощения расчета нагрузок строители принимают подобные допущения, поскольку вес у раствора и керамики примерно одинаковый.

Масса красного кирпича – 3,5 кг (мы выбрали одинарный полнотелый)? отсюда уже можно вывести основные нагрузки:

  • Вес 1 м2 кладки: 189х3,5 = 662 кг.
  • 1 п.м пролета высотой 2 м: 662х2 = 1324 кг.
  • Давление на ленточный фундамент: 1324÷3800 = 0,34 кГс/см2.

Но несмотря на незначительную нагрузку, строители рекомендуют использовать для заборов бетон марки М200. Дальше выбираем габариты фундамента. В нашем случае подойдет мелкозаглубленная, но широкая лента, например, 50х20 см. Для более легких конструкций с хорошей парусностью (из профнастила или шифера) ее лучше сделать узкой и глубоко зарытой в грунт.

Все исходные данные есть, можно выполнять расчет:

  • Площадь монолитной ленты в разрезе: 0,2х0,5 = 0,1 м2.
  • Объем заливки: 0,1х10 = 1 м3.

Выбираем данные для бетона М200 из приведенной выше таблицы или используем упрощенную пропорцию для компонентов раствора: на 1 часть ПЦ М400 понадобится 2,5 ч щебня фракции 5-20 мм и 4,2 ч песка.

Калькулятор мелкозаглубленного ленточного фундамента — Ремонт и стройка от Stroi-Sia.ru

Расчет ленточного фундамента

*Расчет арматуры

Поделитесь с друзьями бесплатным онлайн калькулятором!

Как рассчитать фундамент?

Простой онлайн калькулятор расчета ленточного железобетонного фундамента рассчитает точное количество стройматериалов для фундамента. Начните расчет сейчас!

Ленточный фундамент своими руками

Технология строительства монолитного ленточного фундамента достаточно проста в отличии от столбчатого или плитного фундамента. Фундамент представляет собой железобетонную полосу, которая пролегает под всеми наружными и внутренними стенами дома. Такой фундамент требует повышенной трудоемкости и большой расход стройматериалов по сравнению со свайным фундаментом. Строительство ленточного фундамента используют под кирпичными стенами, бетонными или каменными стенами, а также для домов с тяжелыми перекрытиями (железобетонные или металлические). Ленточный армированный фундамент прекрасно подходит для домов с подвалами и цокольными этажами, так как стены армированного фундамента образуют стены подвального помещения. Стоит помнить, что нулевой цикл строительства дома является, почти всегда, самым затратным этапом и его стоимость иногда доходит до трети стоимости всего частного дома. Рекомендуем не экономить на качестве и количестве строительных материалов.

Расчет фундамента онлайн

С помощью нашей онлайн программы вы легко сможете рассчитать материалы для мелкозаглубленного ленточного фундамента.

И получите точные данные требуемого объема бетона, количество арматуры в метрах и ее вес, а также количество пиломатериалов для опалубки и площади всех поверхностей вашего монолитного фундамента. В итоге программа выдаст вам чертеж ленточного фундамента по вашим размерам.

Онлайн калькулятор расчета размеров, арматуры и количества бетона монолитного ленточного фундамента

Информация по назначению калькулятора

Онлайн калькулятор монолитного ленточного фундамента предназначен для расчетов размеров, опалубки, количества и диаметра арматуры и объема бетона, необходимого для обустройства данного типа фундамента. Для определения подходящего типа фундамента, обязательно обратитесь к специалистам.

Л енточный фундамент представляет собой монолитную замкнутую железобетонную полосу, проходящую под каждой несущей стеной строения, распределяя тем самым нагрузку по всей длине ленты. Предотвращает проседание и изменение формы постройки вследствие действия сил выпучивания почвы. Основные нагрузки сконцентрированы на углах. Является самым популярным видом среди других фундаментов при строительстве частных домов, так как имеет лучшее соотношение стоимости и необходимых характеристик.

С уществует несколько видов ленточных фундаментов, такие как монолитный и сборный, мелкозаглубленный и глубокозаглубленный. Выбор зависит от характеристик почвы, предполагаемой нагрузки и других параметров, которые необходимо рассматривать в каждом случае индивидуально. Подходит практически для всех типов построек и может применяться при устройстве цокольных этажей и подвалов.

П роектирование фундамента необходимо осуществлять особенно тщательно, так как в случает его деформации, это отразится на всей постройке, а исправление ошибок является очень сложной и дорогостоящей процедурой.

Д алее представлен полный список выполняемых расчетов с кратким описанием каждого пункта.

Калькулятор расчета ленточного фундамента

С помощью данного онлайн калькулятора вы можете рассчитать количество бетона, арматуры, досок опалубки необходимых для обустройства ленточного железобетонного фундамента. Также, калькулятор произведет комплексный расчёт стоимости материалов. Перед выбором типа фундамента, обязательно проконсультируйтесь со специалистами, подходит ли данный тип для ваших условий. Инструкция по работе с калькулятором.

При работе особое внимание обращайте на единицы измерения вносимых данных!

Результаты расчета

Распечатать Послать на email

Если калькулятор оказался для Вас полезным, пожалуйста нажмите на одну или несколько социальных кнопочек. Это очень поможет дальнейшему развитию нашего сайта. Огромное спасибо.

Инструкция по работе с калькулятором

Данный онлайн-калькулятор поможет вам рассчитать:

  • площадь основания фундамента (например, для определения количества гидроизоляции, чтобы накрыть готовый фундамент)
  • объем бетона, необходимого для заливки всего фундамента с заданными параметрами. Так как объем заказанного бетона может незначительно отличаться от фактического, а так же вследствие уплотнения при заливке, заказывать необходимо с 10% запасом
  • количество арматуры, автоматический расчет ее веса, исходя из ее длины и диаметра
  • площадь опалубки и количество пиломатериала в кубометрах и в досках
  • необходимое количество материалов для приготовления бетона — цемент, песок, щебень
  • а также ориентировочную стоимость всех стройматериалов

Шаг 1: Первое — выберите тип фундамента исходя их вашего проекта. Затем задайте длину, ширину, толщину, а также высоту фундаментной ленты. Правильно сориентироваться вам помогут приложенные рисунки-схемы.

Шаг 2: Далее, заполните поля для расчета арматуры и опалубки. При расчете арматуры необходимо указать параметры будущего арматурного каркаса. Для опалубки укажите размеры заготовленных досок.

Шаг 3: При расчете бетона имейте ввиду, что количество цемента, требуемое для изготовления одного кубического метра бетона различное в каждом конкретном случае. Это зависит от марки цемента, желаемой марки получаемого бетона, размеров и пропорций наполнителей. Значения по умолчанию для пропорций и количества цемента, песка и щебня даны справочно, так, как обычно рекомендуют производители цемента. Вы можете изменить эти значения в соответствии с вашими требованиями.

Шаг 4: При расчете стоимости стройматериалов обратите внимание, что стоимость песка и щебня в калькуляторе указывается за 1 тонну. В прайсах же поставщиков цена чаще всего объявляется за кубический метр. Так что пересчитывать цену за тонну песка и щебня вам придется самостоятельно или уточнять у продавцов. В любом случае, расчет все же поможет вам узнать ориентировочные расходы на строительные материалы для заливки фундамента.

При планировании, не забудьте еще про проволоку для вязки арматуры, гвозди или саморезы для опалубки, доставку строительных материалов, расходы на земляные и строительные работы.

Ленточный фундамент своими руками

Фундаментом называется подземная часть здания или сооружения, принимающая нагрузки и передающая их на грунт. Самым популярным видом фундамента при строительстве домов считается ленточный фундамент. Такое распространенное применение ленточного фундамента объясняется его универсальностью и доступной стоимостью. Перед тем как приступить к строительству, нужно сделать выбор между мелкозаглубленным и заглубленным ленточным фундаментом.

Мелкозаглубленный ленточный фундамент

Мелкозаглубленный фундамент экономит, как бюджет, так и время. И трудозатраты будут значительно меньше, так как для его сооружения не потребуется глубокий котлован. Используется такой фундамент для облегченных конструкций небольшой площади:

  • домов из дерева
  • газобетонных сооружений или зданий, построенных из газобетонных и пенобетонных блоков, высота которых не превышает 2 этажа
  • монолитных зданий с несъёмной опалубкой
  • небольших сооружений, построенных из камня

Глубина мелкозаглубленного фундамента достигает полметра.

Заглубленный ленточный фундамент

Такой фундамент применяется для постройки сооружений с тяжёлыми стенами, бетонными перекрытиями, подвалом или подземным гаражом. Длину заглубления фундамента нужно рассчитать заранее. Сначала необходимо определить уровень промерзания грунта, затем вычесть 30 см и уже на этой глубине закладывать фундамент.

Подготовка к работе

Чтобы самостоятельно возвести ленточный фундамент, вначале обязательно нужно провести точное планирование. Необходимость тщательных расчетов объясняется тем, что фундамент является одним из важнейших конструктивных элементом любого здания или дома. Допущенные в начале строительства ошибки могут спровоцировать негативные последствия в ходе эксплуатации дома.

Разметка

Разметку проводят, нанося на земле как внешние, так и внутренние границы будущего фундамента. Для этого лучше всего использовать колышки или прутья арматуры и веревки.Но эффективней будет воспользоваться специальными приборами, такими как лазерные нивелиры. Помните, что большие погрешности в разметке заметно отразятся на внешнем виде готовой постройки.

Для достижения идеальных результатов нужно:

  • определить ось возводимого сооружения
  • при помощи отвеса наметить угол, от него под углом 90 градусов натянуть веревку к ещё двум углам сооружения
  • с помощью угольника определить ещё один угол
  • проверить углы, ориентируясь на диагонали. Если проверка дала положительные результаты – натянуть между ними веревку
  • взяться за внутреннюю разметку, отступая от внешней разметки на расстояние толщины будущего фундамента

Когда закончите с разметкой, изучите перепады поверхности на месте постройки и выберите самую низкую точку для отсчёта глубины траншеи и исключения разницы в высоте фундамента. Если здание планируется небольшим, то глубина котлована может составлять 40 см.

Устройство подушки и гидроизоляция ленточного фундамента

На готовую траншею следует уложить песчаную подушку с добавлением гравия. Рекомендованная высота каждого слоя составляет 120-150 мм. После этого каждый слой необходимо пролить водой и утрамбовать для увеличения плотности. Чтобы изолировать готовую подушку, нужно на неё выложить прочную гидроизоляционную пленку.

Установка опалубки ленточного фундамента

Опалубка обычно изготавливается из струганных досок толщиной приблизительно 40-50 мм. Можно использовать для этой цели шифер.

При возведении опалубки контролируйте вертикальность. Рекомендованная высота каркаса над землёй равна 30 см. Это нужно, чтоб соорудить небольшой цоколь. В опалубке укладываются асбестобетонные трубы для ввода в здание канализации и водопровода.

Проложите между бетоном и опалубкой полиэтиленовую пленку, это защитит опалубку от загрязнения.

Укладка арматуры

Следующий этап – установка арматуры. Арматурные стержни сечением 10-12 мм связываются специальной вязальной проволокой так, чтобы стороны квадратных ячеек равнялись 30-40 см. Арматура может быть как стальная, так и стеклопластиковая.

Не рекомендуется использовать для крепления арматуры сварочный аппарат, чтобы избежать коррозии в местах сварки. Размещая арматуру в траншее, следите за отступами от краев. Рекомендуемый отступ – 50 мм.

Вентиляция и коммуникации

Далее необходимо обеспечить вентиляцию фундамента и предусмотреть технологические отверстия для ввода коммуникаций в здание. Возьмите часть асбоцементной или пластиковой трубы и привяжите его к арматуре.

Заливка ленточного фундамента бетоном

Заполняйте опалубку бетоном постепенно. Толщина слоев составляет 15-20 см, во избежание пустот и увеличения общей прочности трамбуйте слои специальным инструментом – деревянной трамбовкой, либо глубинным вибратором.

Можно заказать готовую бетонную смесь с завода или сделать ее самому с помощью бетономешалки. Рекомендуемая пропорция цемента, песка и щебня такова: 1:3:5.

Слои не должны отличаться составом. В холодную погоду следует применять подогреватель бетона и морозостойкие добавки, в жаркую — поливать бетон водой.

Окончание работ

По окончанию заливки бетона, его следует закрыть пленкой для предотвращения высушивания и оставить набирать прочность минимум на 2 недели.

Расчет мелко заглубленного ленточного фундамента

Порядок расчета МЗЛФ

Особенности, преимущества и недостатки мелкозаглубленного ленточного фундамента (МЗЛФ) описаны в статье здесь.

Расчет мелкозаглубленного ленточного фундамента производится в следующей последовательности:

  • На основе материалов изысканий определяется несущая способность и степень пучинистости грунта основания.
  • Задаются предварительные размеры подошвы фундамента, глубина его заложения, толщина песчаной (песчано-гравийной) подушки (минимум 20 см.). Первоначально ширина подошвы фундамента и толщина подушки, высота ленты задаются исходя из конструктивных соображений.

Производится расчет и проверка фундамента по трем условиям:

b — ширина подошвы фундамента; t — толщина песчаной подушки;

1. Выполняется проверка несущей способности грунта в основании фундамента. Несущая способность грунта характеризуется величиной расчетного сопротивления грунта — R, т/м 2 . Расчетом определяются ширина подошвы фундамента (b) и толщина песчаной подушки (t) между грунтом и фундаментом так, чтобы удельное давление от веса здания было меньше расчетного сопротивления грунта.

2. При проектировании мелкозаглубленных фундаментов на пучинистых грунтах обязательным является расчет оснований по деформациям пучения грунта. Для этого выполняется расчет деформации морозного пучения грунта и их влияние на фундамент, определяются параметры армирования фундамента, его прогиб (выгиб).

Рассчитываются предельно допустимые для конструкции деформации. При расчётах допускается изгиб (прогиб) ВСЕЙ системы: фундамент — стены — пояс жёсткости (если он есть в конструкции), но, в пределах допустимых значений. Деформация морозного пучения грунта должна быть меньше предельно допустимой для выбранных размеров фундамента и надфундаментных конструкций.

В нормативных документах по строительству указаны предельно — допустимые деформации различных типов зданий.

Например, «несущая стена здания из кирпича или блоков без армирования», допускает относительную деформацию лишь 0,0005. Это значит, что при длине элемента рамы фундамента в 15 м. допускается всего 7,5 мм. абсолютный прогиб (выгиб) такой стены в условиях максимального пучения грунта основания. Исходя из этого условия, максимально допустимого для конструкции прогиба (выгиба), рассчитывается влияние сил пучения грунта.

3. Кроме этого, осуществляется расчёт прочности железобетонной рамы фундамента по напряжениям в арматурных стержнях. Напряжения, возникающие в конструкциях фундамента должны быть меньше напряжений, при которых происходят необратимые процессы потери упругости в арматуре фундамента.

Если первоначально выбранные размеры и параметры армирования фундамента не удовлетворяют хотя-бы одному условию, то размеры меняют и производят повторный расчет.

Неоднократно изменяя размеры (ширину и высоту подушки, ленты, армирование) подбирают оптимальный вариант фундамента, удовлетворяющего всем трем условиям и наименее затратного.

Расчёт воздействия касательных сил морозного пучения не производится из-за малой глубины заложения фундамента и соответственно малой площади соприкосновения боковой поверхности с грунтом.

Советы застройщику:

Не стремитесь сделать фундамент максимально жестким, увеличивая, например, высоту ленты. Это приводит к неоправданному увеличению армирования и росту напряжений. Чем больше высота ленты фундамента, тем выше напряжения в арматуре, тем больше её сечение. В меру гибкий фундамент экономичней и надежней.

Расчет деформации морозного пучения грунта и их влияния на фундамент достаточно сложен. Точность расчетов определяется прежде всего оценкой грунта в основании фундамента. Точная оценка грунта также сложная инженерная задача. К тому же, пучинистые свойства грунта могут со временем меняться (например, при изменении уровня грунтовых вод, временных подтоплений). Снижение деформаций до допустимого уровня требует затрат на усиление фундамента, цоколя и стен здания.

Ежегодно подвергать дом ломке морозом – согласитесь, на лучшее решение. Теплоизоляция фундамента снимает все эти проблемы и риски. Расчет конструкции теплоизолированного ленточного фундамента мелкого заложения производится по условиям 1 и 3.

Оценку грунтов в основании, расчет фундамента лучше поручить специалистам, особенно для пучинистых грунтов или близком залегании грунтовых вод.

Если рискнете делать это самостоятельно, а также для оценки принятых проектировщиками решений рекомендую использовать программы-калькуляторы.

Прочитав статью «Расчет нагрузок и площади подошвы фундамента» Вы сможете с помощью программы — калькулятора выполнить расчет нагрузки на грунт от веса здания, определить необходимые ширину подошвы фундамента (b) и толщину песчаной подушки (t). Этого расчета обычно достаточно для выбора конструкции фундамента на непучинистом грунте, фундамента, закладываемого на глубину промерзания (для дома с подвалом) или теплоизолированного фундамента ТФМЗ.

Например, этот онлайн калькулятор МЗЛФ проверяет фундамент по всем трем условиям, правда для конкретного региона. Для проверки по 2-му условию в других регионах программу можно использовать путем изменения коэффициента надежности, изменяя его в соответствии с отличиями глубины промерзания регионов.

Как рассчитать несущую способность грунта

Обновлено 28 декабря 2020 г.

Автор С. Хуссейн Атер

Несущая способность грунта определяется уравнением

Q_a = \ frac {Q_u} {FS}

, где Q a — допустимая несущая способность (в кН / м 2 или фунт / фут 2 ), Q u — предельная несущая способность (в кН / м 2 или фунт / фут 2 ), а FS — коэффициент безопасности. Предел несущей способности Q и является теоретическим пределом несущей способности.

Подобно тому, как Пизанская башня наклоняется из-за деформации почвы, инженеры используют эти расчеты при определении веса зданий и домов. Когда инженеры и исследователи закладывают фундамент, они должны убедиться, что их проекты идеально подходят для той почвы, которая поддерживает их. Несущая способность — это один из методов измерения этой прочности. Исследователи могут рассчитать несущую способность почвы, определив предел контактного давления между почвой и помещенным на нее материалом.

Эти расчеты и измерения выполняются на проектах, касающихся фундаментов мостов, подпорных стен, плотин и подземных трубопроводов. Они полагаются на физику почвы, изучая природу различий, вызванных давлением поровой воды материала, лежащего в основе фундамента, и межкристаллитным эффективным напряжением между самими частицами почвы. Они также зависят от жидкостной механики пространства между частицами почвы. Это объясняет растрескивание, просачивание и сопротивление сдвигу самой почвы.

В следующих разделах более подробно рассматриваются эти вычисления и их использование.

Формула несущей способности грунта

Фундаменты мелкого заложения включают ленточные, квадратные и круглые фундаменты. Глубина обычно составляет 3 метра, что позволяет получить более дешевые, реалистичные и легко переносимые результаты.

Теория предельной несущей способности Терзаги гласит, что можно рассчитать предельную несущую способность для неглубоких сплошных фундаментов Q u с

Q_u = cN_c + gDN_q + 0.5gBN_g

, где c — сцепление грунта (в кН / м 2 или фунт / фут 2 ), g — эффективный удельный вес грунта (в кН / м 3 или фунт / ft 3 ), D — глубина опоры (в метрах или футах), а B — ширина опоры (в метрах или футах).

Для неглубоких квадратных фундаментов уравнение: Q u с

Q_u = 1,3cN_c + gDN_q + 0,4gBN_g

, а для неглубоких круглых фундаментов уравнение:

Q_u = 1.{2 \ pi (0,75- \ phi ‘/ 360) \ tan {\ phi’}}} {2 \ cos {(2 (45+ \ phi ‘/ 2))}}

N c — это 5.14 для ф ‘= 0 и

N_C = \ frac {N_q-1} {\ tan {\ phi’}}

для всех других значений ф ‘, Ng:

N_g = \ tan {\ phi ‘} \ frac {K_ {pg} / \ cos {2 \ phi’} -1} {2}

K pg получается путем построения графика величин и определения, какое значение K pg учитывает наблюдаемые тенденции. Некоторые используют N g = 2 (N q +1) tanф ‘/ (1+.4sin4 ф ‘) в качестве приближения без необходимости вычисления K стр.

Могут быть ситуации, в которых грунт проявляет признаки местного разрушения при сдвиге. Это означает, что прочность грунта не может показать достаточную прочность для фундамента, потому что сопротивление между частицами в материале недостаточно велико. В этих ситуациях предельная несущая способность квадратного фундамента составляет Q u = 0,867c N c + g DN q + 0,4 g BN g , i s Qu = 2 / 3c сплошного фундамента. Nc + g D Nq + 0.5 г B Ng, а круговой фундамент — Q u = 0,867c N c + g D N q + 0,3 г B N g .

Методы определения несущей способности грунта

Фундаменты глубокого заложения включают фундаменты опор и кессоны. Уравнение для расчета предельной несущей способности этого типа грунта: Q u = Q p + Q f , где Q u — предельная несущая способность (в кН / м 2 или фунт / фут 2 ), Q p — теоретическая несущая способность для конца фундамента (в кН / м 2 или фунт / фут 2 ) и Q f — это теоретическая несущая способность из-за трения вала между валом и почвой.Это дает вам другую формулу для несущей способности грунта

Вы можете рассчитать теоретическую концевую несущую способность фундамента Q p как Q p = A p q p где Q p — теоретическая несущая способность концевого подшипника (в кН / м 2 или фунт / фут 2 ), а A p — эффективная площадь наконечника (в м 2 или ft 2 ).

Теоретическая единица несущей способности несвязных илых грунтов q p составляет qDN q , а для связных грунтов — 9c (оба в кН / м 2 или фунт / футов 2 ).D c — критическая глубина для свай в рыхлом иле или песках (в метрах или футах). Это должно быть 10B для рыхлых илов и песков, 15B для илов и песков средней плотности и 20B для очень плотных илов и песков.

Для фрикционной способности обшивки (вала) свайного основания теоретическая несущая способность Q f составляет A f q f для одного однородного слоя почвы и pSq f L для более чем одного слоя почвы. В этих уравнениях A f — эффективная площадь поверхности ствола сваи, q f — kstan (d), теоретическая единица трения для несвязных грунтов (в кН / м 2 или фунт / фут), где k — поперечное давление грунта, s — эффективное давление покрывающих пород, а d — угол внешнего трения (в градусах).S — это сумма различных слоев почвы (т.е. 1 + 2 + …. + n ).

Для илов эта теоретическая емкость составляет c A + kstan (d), где c A — адгезия. Он равен c, сцеплению грунта с грубым бетоном, ржавой сталью и гофрированным металлом. Для гладкого бетона значение составляет от 0,8c до c, а для чистой стали — от 0,5c до 0,9c. P — периметр поперечного сечения сваи (в м или футах).L — эффективная длина сваи (в метрах или футах).

Для связных грунтов q f = AS u , где a — коэффициент сцепления, измеряемый как 1-1 (S uc ) 2 для S uc Менее 48 кН / м 2 , где S uc = 2c — прочность на неограниченное сжатие (в кН / м 2 или фунт / фут 2 ). Для S uc , превышающего это значение, a = [0,9 + 0,3 (S uc — 1)] / S uc .

Каков фактор безопасности?

Коэффициент запаса прочности составляет от 1 до 5 для различных целей. Этот фактор может учитывать величину повреждений, относительное изменение шансов, что проект может потерпеть неудачу, сами данные о грунте, построение допусков и точность расчетных методов анализа.

Для случаев разрушения при сдвиге коэффициент запаса прочности варьируется от 1,2 до 2,5. Для плотин и насыпей коэффициент запаса прочности составляет от 1,2 до 1,6. Для подпорных стен это 1.От 5 до 2,0, для шпунтовых свай — от 1,2 до 1,6, для раскосных котлованов — от 1,2 до 1,5, для опор с разбросом по сдвигу — от 2 до 3, для матов — от 1,7 до 2,5. Напротив, в случаях нарушения просачивания, когда материалы просачиваются через небольшие отверстия в трубах или других материалах, коэффициент безопасности колеблется от 1,5 до 2,5 для подъема и от 3 до 5 для трубопроводов.

Инженеры также используют практические правила для коэффициента запаса прочности 1,5 для подпорных стен, переворачиваемых гранулированной засыпкой, 2.0 для связной засыпки, 1,5 для стен с активным давлением грунта и 2,0 для стен с пассивным давлением грунта. Эти факторы безопасности помогают инженерам избежать отказов, связанных со сдвигом и просачиванием, а также тем, что почва может смещаться в результате нагрузки на нее.

Практические расчеты несущей способности

Вооружившись результатами испытаний, инженеры рассчитывают, какую нагрузку может безопасно выдержать почва. Начиная с веса, необходимого для срезания почвы, они добавляют коэффициент безопасности, поэтому конструкция никогда не прикладывает достаточно веса для деформации почвы.Они могут регулировать площадь основания и глубину фундамента, чтобы оставаться в пределах этого значения. В качестве альтернативы они могут сжимать почву для увеличения ее прочности, например, используя каток для уплотнения рыхлого насыпного материала для дорожного полотна.

Методы определения несущей способности грунта предполагают максимальное давление, которое фундамент может оказывать на грунт, так что приемлемый коэффициент безопасности против разрушения при сдвиге находится ниже основания и соблюдаются допустимые общие и дифференциальные осадки.

Конечная несущая способность минимальное давление, которое вызовет сдвиг провал опорной почвы непосредственно ниже и прилегающих к фундаменту. Они учитывают прочность на сдвиг, плотность, проницаемость, внутреннее трение и другие факторы при строительстве конструкций на грунте.

Инженеры руководствуются этими методами определения несущей способности грунта по своему усмотрению при выполнении многих из этих измерений и расчетов. Эффективная длина требует от инженера выбора того, где начать и где прекратить измерения.В качестве одного из методов инженер может выбрать использование глубины сваи и вычесть любые нарушенные поверхностные почвы или смеси грунтов. Инженер также может измерить ее как длину сегмента сваи в одном слое почвы, состоящем из многих слоев.

Что вызывает напряжение в почвах?

Инженеры должны учитывать почвы как смеси отдельных частиц, которые перемещаются относительно друг друга. Эти единицы грунта можно изучать, чтобы понять физику этих движений при определении веса, силы и других величин по отношению к зданиям и проектам, которые инженеры строят на них.

Разрушение при сдвиге может возникать в результате воздействий на грунт напряжений, которые заставляют частицы сопротивляться друг другу и рассеиваться таким образом, что это вредно для здания. По этой причине инженеры должны быть осторожны при выборе конструкций и грунтов с соответствующей прочностью на сдвиг.

Круг Мора может визуализировать касательные напряжения на плоскостях, относящихся к строительным проектам. Круг напряжений Мора используется в геологических исследованиях испытания грунтов. Он предполагает использование образцов грунта цилиндрической формы, в которых радиальные и осевые напряжения действуют на слои грунта, рассчитываемые с помощью плоскостей.Затем исследователи используют эти расчеты для определения несущей способности грунта в фундаменте.

Классификация почв по составу

Физики и инженеры могут классифицировать почвы, пески и гравий по их размеру и химическому составу. Инженеры измеряют удельную поверхность этих компонентов как отношение площади поверхности частиц к массе частиц, что является одним из методов их классификации.

Кварц является наиболее распространенным компонентом ила, а также песка и слюды и полевого шпата.Глинистые минералы, такие как монтмориллонит, иллит и каолинит, образуют пластинки или структуры, имеющие пластинчатую форму с большой площадью поверхности. Эти минералы имеют удельную поверхность от 10 до 1000 квадратных метров на грамм твердого вещества.

Эта большая площадь поверхности допускает химические, электромагнитные и ван-дер-ваальсовы взаимодействия. Эти минералы могут быть очень чувствительны к количеству жидкости, которая может проходить через их поры. Инженеры и геофизики могут определять типы глин, присутствующих в различных проектах, чтобы рассчитать влияние этих сил и учесть их в своих уравнениях.

Почвы с высокоактивными глинами могут быть очень нестабильными, поскольку они очень чувствительны к жидкости. Они набухают в присутствии воды и сжимаются в ее отсутствие. Эти силы могут вызвать трещины в физическом фундаменте зданий. С другой стороны, с материалами, которые представляют собой глины с низкой активностью, образующиеся при более стабильной активности, гораздо проще работать.

Таблица несущей способности почвы

Geotechdata.info содержит список значений несущей способности почвы, которые вы можете использовать в качестве диаграммы несущей способности почвы.

У вас недостаточно прав для чтения этого закона в настоящее время

У вас недостаточно прав для чтения этого закона в настоящее время

Логотип Public.Resource.Org На логотипе изображен черно-белый рисунок улыбающегося тюленя с усами. Вокруг печати находится красная круглая полоса с белым шрифтом, в верхней половине которого написано «Печать одобрения создания», а в нижней половине — «Public.Resource.Org». На внешней стороне красной круглой марки находится круг. серебряная круглая полоса с зубчатыми краями, напоминающая печать из серебряной фольги.

Public.Resource.Org

Хилдсбург, Калифорния, 95448
Соединенные Штаты Америки

Этот документ в настоящее время недоступен для вас!

Уважаемый гражданин:

В настоящее время вам временно отказано в доступе к этому документу.

Public Resource ведет судебный процесс за ваше право читать и говорить о законе. Для получения дополнительной информации см. Досье по рассматриваемому судебному делу:

.

Американское общество испытаний и материалов (ASTM), Национальная ассоциация противопожарной защиты (NFPA),
и Американское общество инженеров по отоплению, холодильной технике и кондиционированию воздуха (ASHRAE) v.Public.Resource.Org (общедоступный ресурс),
DCD 1: 13-cv-01215, Объединенный окружной суд округа Колумбия [1]

Ваш доступ к этому документу, который является законом Соединенных Штатов Америки, был временно отключен, пока мы боремся за
ваше право читать и говорить о законах, по которым мы решаем управлять собой как демократическим обществом.

Чтобы подать заявку на получение лицензии на ознакомление с этим законом, ознакомьтесь с Сводом федеральных правил или применимыми законами и постановлениями штата.
на имя и адрес продавца.Для получения дополнительной информации о постановлениях правительства и ваших правах как гражданина в соответствии с законами,
пожалуйста, прочтите мое свидетельство перед Конгрессом Соединенных Штатов.
Вы можете найти более подробную информацию о нашей деятельности на общедоступных ресурсах.
в нашем реестре деятельности за 2015 год. [2] [3]

Спасибо за интерес к чтению закона. Информированные граждане — фундаментальное требование для работы нашей демократии.
Благодарим вас за усилия и приносим извинения за неудобства.

С уважением,

Карл Маламуд
Public.Resource.Org
7 ноября 2015 г.

Банкноты

[1] http://www.archive.org/download/gov.uscourts.dcd.161410/gov.uscourts.dcd.161410.docket.html

[2] https://public.resource.org/edicts/

[3] https://public.resource.org/pro.docket.2015.html

Реакция грунтового основания в жестких основаниях

Введение

Для жестких оснований представлены аналитические решения подхода упругого полупространства. Предполагается линейное распределение напряжений, поэтому не учитывается, является ли почвенный субстрат связным или несвязным.

Модуль реакции земляного полотна или статическая жесткость K является функцией следующего:

  • Свойства грунта (т.е. модуль сдвига, G, коэффициент Пуассона, v)
  • Величина нагрузки (с)
  • Форма, Размеры и жесткость фундамента

Помимо статической жесткости грунта по вертикали , можно также определить коэффициенты жесткости по горизонтали , при вращении и на кручение .

В следующих параграфах фундамент считается жестким , поэтому предполагается, что его жесткость намного больше, чем жесткость основания.

Влияние формы фундамента

Влияние формы фундамента играет важную роль в оценке статической жесткости системы грунт-фундамент. Статическая жесткость для круглого и ленточного фундамента (, рисунок 1, ) может быть определена, как показано в , таблица 1, (Gazetas, 1983).

Рис. 1 : Круглые и ленточные основания на изотропном, упругом и однородном полупространстве.

Таблица 1: Статическая жесткость системы основание-фундамент для круглых и ленточных фундаментов на однородном изотропном упругом полупространстве.

Влияние размеров фундамента

Чтобы учесть влияние размеров фундамента на статическую жесткость системы, фундамент произвольной формы должен иметь форму прямоугольника, длина которого ( 2L ) больше его ширины ( 2B ).Эту модификацию можно сделать, используя простое предположение, как показано на Рис. 2 . Статическая жесткость фундамента общей формы, преобразованного в прямоугольный (2B, 2L), а также соответствующие жесткости для идеализированного случая квадратного фундамента представлены в , Таблица 2, (Gazetas, 1983).

Рисунок 2 : Определение описанного прямоугольника для замены фундамента произвольной формы.

Таблица 2: Статическая жесткость основания для квадрата и основания произвольной формы на однородном, изотропном, упругом полупространстве.

Влияние толщины слоя грунта

Помимо параметров упругости основания (например, G, v), еще одним параметром, который играет важную роль в статической жесткости системы грунт-фундамент, является параметр толщина слоя почвы, если предположить, что под ним лежит твердая порода ( Рисунок 3 ).

Фактически, более толстый слой грунта (по сравнению с размерами фундамента) приводит к снижению жесткости по сравнению с более тонким слоем.Уравнения, учитывающие толщину слоя почвы для систем с круглым и ленточным фундаментом, показаны в Табл. 3 (Gazetas, 1983).

Рисунок 3 : Влияние толщины слоя грунта на статическую жесткость

Таблица 3: Статическая жесткость системы основание-фундамент для круглых и ленточных фундаментов на однородном, изотропно-упругом полупространстве с учетом толщины слоя грунта .

Влияние увеличения модуля сдвига с глубиной

В инженерно-геологической практике упругие свойства грунта часто считаются постоянными, поскольку лабораторные и натурные испытания не всегда могут проводиться на образцах / грунтах на разной глубине.

Тем не менее, исследования показали, что модуль сдвига не постоянен, а скорее зависит от глубины. Типичная зависимость изменения модуля сдвига с глубиной следующая:

где:

G 0 : модуль сдвига грунта на поверхности земли

B : половина фундамента ширина (2B для ленточных фундаментов или 2R для круглых фундаментов)

z : глубина от поверхности земли

a , м : постоянные параметры

Соответственно, статическая жесткость системы грунт-фундамент для Круглые и ленточные фундаменты с учетом увеличения модуля сдвига с глубиной могут быть получены с помощью уравнений, представленных в , Таблица 4 (Gazetas, 1983).

Таблица 4: Статическая жесткость для круглых и ленточных фундаментов с учетом увеличения модуля сдвига с глубиной.

Пример расчета

Предположим, что круговое основание радиусом 5 м основано на слое почвы, которое представлено упругим полупространством с модулем упругости E = 60 МПа и коэффициентом Пуассона v = 0,30 .

Модуль сдвига, таким образом, определяется как:

Учитывая приложенные нагрузки от надстройки (, рис. уравнения, показанные в таблице 1 .

В этом примере приняты следующие значения нагрузки:

  • Вертикальная нагрузка Q = 15000 кН (также с учетом веса опоры)
  • Горизонтальная нагрузка N = 5.000 кН
  • Изгибающая нагрузка M = 45,000 кНм

Рис. 4 : Круговые жесткие нагрузки на опору и надстройку на однородное, изотропное упругое полупространство.

вертикальное , горизонтальное и вращательное статическая жесткость системы определяется как:

Таким образом, смещения и вращение основания рассчитываются как:

Справочные материалы

Gazetas G.(1983). Анализ вибрации фундамента машины: Современное состояние. Международный журнал динамики почвы и сейсмостойкости, Том 2, Выпуск 1, https://doi.org/10.1016/0261-7277(83)

-6.

размерная планка для настила

размер ленточного фундамента для настила

каковы стандартные размеры опор в … каковы стандартные размеры опор в жилом доме? размеры зависят от трех основных критериев, каждый из которых влияет на то, какой вес / силы должны будут выдержать опоры, чтобы сохранить конструктивную прочность здания.o …

проектирование фундаментов2017-4-22 · проектирование трещин в подушках и требования к детализации • все арматуры должны проходить по всей длине фундамента • если> 1,5 +3, не менее двух третей арматуры параллельно то есть должны быть сконцентрированы в полосе шириной +3 с центром в столбце, где lx & ly и cx & cy — размеры фундамента и столбца в направлениях x и y

различных типов фундаментов в строительстве, где &… 2017-6-4 · этот тип фундамента предназначен для несущих стен.это непрерывная полоса бетона, которая служит для распределения веса несущей стены по площади почвы. Ширина фундамента на ленточном фундаменте определяется с учетом несущей способности грунта. чем больше несущая способность грунта, тем меньше ширина ленточного фундамента.

Руководство по проектированию настилов для дома — tasmankb2016-6-15 · Рис. 2: защита планки над балками системы защиты балок Обратите внимание, что рекомендуемые размеры опор и балок относятся к тем местам, где используются только террасные доски.где плитки используются в качестве настилов, размеры, указанные в as1684, не применяются. в этом случае следует обратиться за советом к инженеру.

глава 3 концепция проекта сборной системы 2006-6-23 · непрерывное ленточное основание под несущими стенами, как показано на рисунке 3.5. Рис. 3.5. Фундамент под сборными несущими стенами аналогично, система фундамента на плоту, как показано на рис. 3.6, будет обеспечивать равномерную поддержку несущих стен и отличную устойчивость к эффектам эксцентриситета.

стандартные детали — национальная полиция филиппины2017-5-10 · основание. 2,70 м..90. балка опорная комбинированная марки ftb. 3 4. детали комбинированной опоры. масштаб 1: 30м. комплектация балкой. 25 мм∅ @ 150 мм o.c сверху и снизу в обе стороны. планка стержня продольно — секционная. 25 мм∅ @ 150 мм o.c верх и низ ч.в. комбинированного подробно фундамента. масштаб 1: 30м. поперечное сечение графика штанги. 3 2. Опора колонны (1-я ступень) стяжка фундамента …

Размер и размеры бетонного фундамента — бетон … 12-дюймовый фундамент — это 1 квадратный фут площади на линейный фут, поэтому в коде указано, что часть Двухэтажный деревянный дом с внешними стенами весит около 2500 фунтов. Может быть, немного консервативно, но разумно.такой же размер основания требуется под одноэтажный дом, если он облицован кирпичом, предполагается, что вес кирпича составляет …

п. 9.15. опоры и фундаменты — bc Publications2020-9-13 · 1) площадь опор для колонн с расстояниями, отличными от указанных в таблице 9.15.3.4. регулируется пропорционально расстоянию между колоннами. Таблица 9.15.3.4. минимальные размеры опор, составляющие часть предложения 9.15.3.4. (1) нет. перекрытий минимальная ширина ленточных опор, мм минимальная площадь опор для колонн с шагом 3 (1) м.c., m2

allfoot solutions — новый способ строительства 2020-5-22 · экологически безопасное решение для винтовых свай, allfoot solutions — это фундамент без бетона, разработанный специально с учетом почвенных условий вашего участка. простота установки. полностью регулируемая система при минимальных затратах.

технический информационный листок опоры на обширных грунтах2014-12-2 · опоры по существу изолированы от грунта и спроектированы как полностью подвешенная система с перекрытием, простирающимся между балками и балками по очереди… и ленточные опоры (сетка из бетонных балок, поддерживающих стену с заполненными панелями пола, обычно не подходит для обширных грунтов).

Руководство по опорам и фундаментам — ограждение в течение всего дня2018-7-20 · ленточные опоры служат не только для поддержки конструкции, но и для борьбы с боковыми силами. -й фундаментный материал насыпной песок 1 м3 = 1 м3 камень 1 м3 = 1,5 3 глина 1 м3 = 2,5 м3 конструкция основания подушка (массивный бетон) заборы, настилы, беседки, навесы для автомобилей, садовые конструкции… ленточные опоры (железобетон) подпорные стены, кладка ограждение,

фундаменты и опоры введение — oten2016-2-2 · • опоры — ленточные опоры, изолированные опорные площадки или плиты, стоящие на земле, на которой стоит здание, именуются как.основы. основание здания обеспечивает стабильную опору и связь для остальной части конструкции, чтобы предотвратить ее падение, разрушение или разлет. он также предотвращает попадание поверхностных вод из

Конструкция раздвижных опор 2009-4-22 · случай (b) для прямоугольного фундамента, проверка на наличие сдвига в широкой балке, v все £ 2∅ sqrt (f ‘c), где ∅ = 0,85 для сдвига . например, для f ‘c = 3000 фунтов на квадратный дюйм, v all = 93,1 фунтов на квадратный дюйм, шаг 4. Найдите эффективную глубину основания d. (обратите внимание, что использование d в этом методе устраняет необходимость использовать сталь для сдвига, которая используется только для изгиба.используйте соответствующее уравнение из раздела анализа.

ленточные опоры для палубных держателей — обновите форум 2014-9-16 · сообщение из другой ветки «ленточные опоры для палубных держателей»: привет, ребята, я планирую построить таймерную палубу 18 м x 1 м вдоль задней части нашего дома ; так что, я полагаю, в основном деревянная ступенька. я собирался проложить там бетонную дорожку, но настил будет выглядеть лучше .renovateforum.com ›форум› ремонт дома ›бетонирование

расшифровка строительных норм и правил — alberta2019-3-8 · 1) толщина основания не должна быть меньше большей из а) 100 мм или б) ширина выступа опоры за поддерживаемый элемент.2. таблица 9.15.3.4. дает минимальную ширину ленточных фундаментов и минимальные площади для столбов в зависимости от количества поддерживаемых этажей. интерпретация 1.

Калькулятор ленточного фундамента: стоимость и материал | … 2020-9-13 · Калькулятор бетонных ленточных фундаментов рассчитывает размер фундамента, необходимые материалы и общую стоимость строительства. бесплатное приложение рассчитывает количество цемента, песка,

глава 16 мостовые настилы2016-12-26 · размер «y» — это толщина настила «t» плюс размер «x».«X» больше 1¾ дюйма плюс самый толстый верхний фланец или 3 дюйма. Размер 1¾ представляет собой максимальный допуск при изготовлении положительного изгиба, допускаемый AWS d-1.5, равный 1½ дюйма плюс умеренный поперечный уклон деки. для

расчет изолированных квадратных и прямоугольных фундаментов (aci … 2016-5-23 · arch 331 note set 27.2 s2016abn 433 6) проверьте передачу нагрузки от колонны к фундаменту: aci 16.3 a) найдите нагрузку, передаваемую опорой на бетон в столбце: aci 22.8 basic: pn 0.85fca 1, где = 0,65, а 1 — площадь колонны с ограничением: 1 2 0.85 1 a a p n f c a где 1

размер опор настила | jlc online 2016-8-19 · определение размеров опор настила с учетом минимальной несущей способности грунта в 1500 фунтов на квадратный фут, бетонные опоры диаметром 8 дюймов, опирающиеся на квадратные опоры, размером 2 фута на стороне и толщиной от 9 до 11 дюймов, подходят для большинства одиночных этажные палубы, в которых балки расположены на расстоянии 14 футов друг от друга или меньше, а пролеты балок составляют 14 футов или меньше (см. таблицу ниже).

Глава 4: Фундаменты, жилищный кодекс 2015 года нового … ширина фундамента должна основываться на величине несущей способности грунта в соответствии с таблицей r401.4.1. выступы опор p должны быть не менее 2 дюймов (51 мм) и не должны превышать толщину опоры. Толщина подошвы и выступ для каминов должны соответствовать разделу r1001.2.

глава 5 проектирование фундаментов — инжиниринг 2007-12-15 · Проектирование фундаментов s. Али Мирза1 и Уильям Брант2 5.1 Введение Железобетонные фундаменты или опоры передают нагрузки от конструкции на поддерживающий грунт. опоры проектируются в зависимости от характера нагрузки, свойств опоры и свойств почвы.конструкция фундамента обычно состоит из следующего …

Глава 4: фундаменты, минимум штата Джорджия… ширина фундамента w должна основываться на величине несущей способности грунта в соответствии с таблицей r401.4.1. ширина опор должна быть не менее 6 дюймов (152 мм) толщиной, т. е. выступы опоры p должны быть не менее 2 дюймов (51 мм) и не должны превышать толщину опоры.

Калькулятор бетонных оснований | Компания по поставке бетона. Калькулятор бетонного фундамента avada1start 2019-02-28t19: 54: 26-04: 00 Калькулятор бетонного фундамента.Чтобы использовать калькулятор объема бетона, просто введите ширину, длину и толщину заливки. калькулятор автоматически рассчитает необходимое количество кубических ярдов бетона. бетон заказывается по объему в кубических ярдах.

проектирование раздвижных опор 2009-4-22 · спроектировать квадратную железобетонную опору для следующих условий: — колонна имеет dl = 100 тысяч фунтов, ll = 120 тысяч фунтов и имеет размер 15 x 15 дюймов с 4 #. 8 баров; — опора находится на грунте с q all = 4 тыс. фунтов на квадратный фут при f = 2.5; используйте f ’c = 3000 фунтов на квадратный дюйм и ƒy = 50 тысяч фунтов на квадратный дюйм. решение. Шаг 1. Найдите размеры фундамента (для служебных нагрузок). используйте b = 7,5 …

1. размер опоры — инженеры-строители 2013-9-7 · допустимая опорная сила в верхней части опоры = 2 x 0,45 x 20 x 650 x 650 x 10-3 = 7605 кН. минимальная площадь дюбеля = 0,5 x 650 x 650 100 = 2112 мм2 используйте 8 шт. Колонны 16 φ rts в качестве дюбелей. длина дюбеля в основании = 700 + 450 = 1150 мм, используйте длину дюбеля в основании 1150 мм. дюбели выдвигаются в колонну и перекрываются колонной 8-16 φ

Допустимые допуски для жилых фундаментов | для … ширина основания должна быть основана на величине несущей способности грунта в соответствии с таблицей r401.4.1. выступы опор, p, должны быть не менее 2 дюймов (51 мм) и не должны превышать …

ширины и глубины опоры — спросите строителя «опора подобна ступне на вашей ноге. вес здания на почву. Чем больше, тем лучше! » Тим Картер — основатель | Ширина и глубина опоры askthebuilder.com — делайте и то и другое правильно, чтобы избежать # неудачи. ширина и глубина опоры очень важны.опора распределяет вес всего здания на почву.

Предыдущая: как построить надземный деревянный бассейн
Следующая: купить веранду, простую установку, ПВХ фасция

Эффективность ленточного фундамента с армированием георешеткой для различных типов грунтов в Мосуле, Ирак

Abstract

Основная причина проблемного разрушения грунта при определенной нагрузке — низкая несущая способность и чрезмерная осадка.В связи с растущим интересом к использованию неглубокого фундамента для поддержки тяжелых конструкций важно изучить методы улучшения почвы. Техника использования геосинтетического армирования широко применяется в последние несколько десятилетий. Целью данной статьи является определение влияния использования георешетки Tensar BX1500 на несущую способность и осадку ленточного фундамента для различных типов почв, а именно Аль-Хамедат, Башика и Аль-Рашидия в Мосуле, Ирак. Расчет армированных и неармированных грунтовых оснований проводился численно и аналитически.Был протестирован ряд условий путем изменения количества (N) и ширины (b) слоев георешетки. Результаты показали, что георешетка может улучшить несущую способность основания и уменьшить осадку. Почва на участке Аль-Рашидиа была песчаной и показала лучшее улучшение, чем почвы на двух других участках (глинистые почвы). Оптимальная ширина георешетки (b) в пять раз превышала ширину основания (B), в то время как оптимальное число георешетки (N) не было получено. Наконец, численные результаты предельной несущей способности были сопоставлены с аналитическими результатами, и сравнение показало хорошее соответствие между результатами анализа и оптимальным диапазоном, опубликованным в литературе.Значительные результаты показывают, что усиление георешетки может способствовать улучшению грунтового основания, однако напрямую не зависит от ширины и количества одной только георешетки. Различные свойства почвы и размер основания также влияют на значения BCR и SRR, подтвержденные расчетами коэффициента улучшения. Таким образом, полученные результаты дополнили выгоду от эффективного применения укрепленных грунтовых оснований.

Образец цитирования: Хасан Н.И., Мохд Тайб А., Мухаммад Н.С., Мат Язид М.Р., Муталиб А.А., Абанг Хасболлах Д.З. (2020) Эффективность ленточного фундамента с армированием георешеткой для различных типов почв в Мосуле, Ирак.PLoS ONE 15 (12):
e0243293.

https://doi.org/10.1371/journal.pone.0243293

Редактор: Цзяньго Ван, Китайский горно-технологический университет, КИТАЙ

Поступила: 17 июня 2020 г .; Принята в печать: 19 ноября 2020 г .; Опубликовано: 17 декабря 2020 г.

Авторские права: © 2020 Hasan et al. Это статья в открытом доступе, распространяемая в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии указания автора и источника.

Доступность данных: Все соответствующие данные находятся в документе.

Финансирование: Инициалы автора: AMT Номер гранта: GGPM-2018-039 Спонсор: Universiti Kebangsaan Malaysia URL: https://www.ukm.my/portal/ Роль спонсора: Оплата сборов за публикацию и предоставление оборудования для проекта.

Конкурирующие интересы: Авторы заявили об отсутствии конкурирующих интересов.

Введение

Методы улучшения грунта с помощью геосинтетических материалов были широко разработаны за последние несколько десятилетий, особенно в области строительства дорожных покрытий и фундаментов.Хотя было проведено множество экспериментальных исследований для определения эффекта геосинтетического армирования, анализ различается в отношении свойств геотекстиля, таких как форма и размеры, расстояние и толщина [1–13]. Кроме того, в исследованиях также анализируется влияние различных типов грунтов и конструкций основания. Что касается поведения грунта с классификацией песчаных грунтов, многочисленные аналитические исследования внесли свой вклад в изучение взаимодействия грунта и конструкции, проведенного несколькими исследователями в отношении несущей способности оснований из грунта, армированного георешеткой [13-17].Кроме того, бесчисленные численные модели, позволяющие сэкономить время и средства, были выполнены для исследования несущей способности и осадки армированного грунта [9, 18–29]. Концепция армированного грунта как строительного материала, основанная на существовании взаимодействий между грунтом и арматурой за счет прочности на растяжение, фрикционных и адгезионных свойств арматуры, была впервые введена французским архитектором и инженером Анри Видалем в 1960-х годах [29]. С тех пор этот метод широко используется в инженерно-геологической практике.Геосинтетические материалы, которые используются в армированных грунтах, бывают разных типов, включая геосетки, геотекстиль, геомембраны, геосинтетические глиняные облицовки, геосетки и геоячейки [30]. Георешетка — один из строгальных геосинтетических материалов, обычно изготавливаемых из полимеров; В настоящее время различные разновидности геосеток изготавливаются из полипропилена или полипропилена высокой плотности (HDPP), что способствует эффективному использованию различных геотекстильных материалов.

Фундамент с системой армирования грунтом называется фундаментом с грунтовым покрытием (РПГ).На рис. 1 показан типичный геосинтетический армированный грунт фундамент и описание различных геометрических параметров. Параметры армирования георешеткой включают расстояние между верхними слоями (u), расстояние по вертикали (s или h), количество слоев армирования (N), общую глубину армирования (d) и ширину арматуры (b). Как указано в литературе, оптимальное значение для параметров (u / B) и (h / B) составляет 0,33 (где B — ширина основания). Во многих исследованиях были выбраны разные размеры основания и георешетки, но все результаты указывают на различное поведение в зависимости от классификации почвы.Можно понять, что разные географические районы имеют разные типы почвы и условия, поэтому правильная конструкция используемой георешетки важна для улучшения грунтовых оснований. Более того, фундаменты из армированного грунта могут быть экономичной альтернативой обычным фундаментам мелкого заложения с большими размерами фундамента, которые, в свою очередь, увеличивают осадку фундамента из-за увеличения глубины зоны влияния под фундаментом или замены слабых слоев грунта подходящими материалами [31] .

За последние тридцать лет было проведено множество экспериментальных, численных и аналитических исследований для изучения поведения RSF для различных типов почв. Все исследования показали, что использование арматуры может значительно увеличить несущую способность и уменьшить осадку грунтовых оснований [33]. Чен и Абу-Фарсах и др. В работе [34] для оценки преимуществ фундамента с усиленным грунтом использовались две концепции, например коэффициент несущей способности (BCR) и коэффициент уменьшения осадки (SRR).BCR определяется как отношение несущей способности фундамента из армированного грунта к несущей способности фундамента из неармированного грунта, тогда как SRR определяется как отношение уменьшения осадки основания на основе армирования к осадке основания из неармированного грунта при постоянном поверхностном давлении [ 35]. BCR представлен как:
(1)

Где:

(q ult ) r — предельная несущая способность фундамента с усиленным грунтом.

(q ult ) u — предельная несущая способность неармированного грунтового основания.

И SRR определяется как:
(2)

Где:

с R — осадка армированного грунтового основания.

с 0 — осадка неармированного грунтового основания.

Многие из этих исследовательских усилий были направлены на изучение параметров и переменных, которые будут влиять на значения BCR и SRR. Другие исследования также были сосредоточены на улучшении осадки фундамента, других геотехнических конструкций и методов расчета, таких как Abbas et al.[36], Rosyidi et al. [37], Khajehzadeh et al. [38], Joh et al. [39], Чик и др. [40], Ли и др. [41], Азриф и др. [42] и Zhanfang et al. [43] работают. Guido et al. [1] провели экспериментальное исследование земляных плит, армированных геотекстилем. Их модельные испытания проводились с использованием квадратного фундамента на песке. Они показали, что BCR снижается с увеличением u / B; улучшение несущей способности было незначительным, когда количество армирующих слоев было увеличено до трех, что соответствовало глубине воздействия 1.0B для соотношений u / B, h / B и b / B 0,5, 0,25 и 3. Незначительное улучшение BCR наблюдалось при увеличении отношения длин (b / B) арматуры сверх трех с двумя слоями армирования. и отношения u / B и h / B 0,25 и 0,25 соответственно. Кроме того, Ли и др. [44] провели испытание лабораторной модели с использованием жесткой ленточной опоры, опирающейся на плотный песок, покрывающий мягкую глину, со слоем геотекстиля на границе раздела. Они обнаружили, что слой армирования на границе раздела песок-глина привел к дополнительному увеличению несущей способности и уменьшению осадки основания; Эффективная ширина арматуры, которая привела к оптимальным характеристикам основания, оказалась примерно в пять-шесть раз больше ширины основания.

Кроме того, исследование методом конечных элементов, проведенное Kurian et al. [45] на ленточном основании, поддерживаемом армированным песком, с использованием модели грунта Дункана-Чанга показали явное уменьшение осадки в армированном песке при более высоких нагрузках, чем в случае неармированного песка. Численные результаты также показали, что небольшое увеличение осадки произошло в армированном песке на начальной стадии процесса нагружения. Возможное объяснение этого явления, данное Kurian et al. [45] было то, что нормальная нагрузка была слишком мала, чтобы мобилизовать достаточное трение между почвой и арматурой.Относительное движение между грунтом и арматурой увеличивалось с увеличением нагрузки и уменьшалось с увеличением глубины армирования. Максимальное напряжение сдвига на границе раздела грунт-арматура произошло на относительном расстоянии (x / B) примерно 0,5 от центра основания, а напряжение, развиваемое в арматуре, было максимальным в центре и постепенно уменьшалось к концу армирование. С другой стороны, Махарадж [19] выполнил численный анализ на ленточном основании, поддерживаемом армированной глиной, с использованием модели грунта Друкера – Прагера.Он пришел к выводу, что в случае одного слоя армирования оптимальное соотношение расстояния между верхним слоем (u / B) оказалось около 0,125 в армированной глине. Он также обнаружил, что эффективное соотношение длины (b / B) арматуры было около 2,0, глубина воздействия зависела от жесткости арматуры, а увеличение геосинтетической жесткости уменьшило оседание основания.

Хотя многие исследования показали много интересных особенностей механизма взаимодействия грунт-геосинтетика, методы, используемые для проектирования геосинтетических грунтовых систем, все еще различаются и в большинстве случаев озадачивают инженеров.В основном использовался расчет системы армированного грунта с использованием методов предельного равновесия, который считался очень консервативным [46–48]. В последнее время внедрение метода конечных элементов для моделирования и анализа системы армированного грунта обеспечило соответствующие проектные характеристики, низкую стоимость и скорость, с использованием различных систем армирования грунта и граничных условий [49]. Однако необходимость численного и аналитического исследования, учитывающего основные факторы механизма взаимодействия армированного грунтового основания, остается актуальной.В этой статье анализ несущей способности и осадки армированного георешеткой и неармированного грунтового основания трех участков (т.е. Аль-Хамедат, Аль-Рашидия и Башика) в Мосуле, Ирак, проводится численно с помощью программы конечных элементов Plaxis. и сравнивается с аналитической несущей способностью, рассчитанной теоретически с использованием метода, разработанного Ченом и Абу-Фарсахом [17]. Производные и аналитические методы основаны на анализе предельного равновесия и рассчитывают только предельную несущую способность для данного осадки.Поскольку с помощью этих методов невозможно получить осадки, поэтому осадки, полученные в результате численного анализа, были использованы в теоретическом методе.

Механизм армирования георешеткой

Во многих случаях при строительстве неглубокие фундаменты возводятся поверх существующего слабого грунта, что приводит к низкой несущей способности и чрезмерным проблемам осадки. Недостатки могут вызвать структурное повреждение, снижение срока службы и ухудшение уровня производительности [50].В этих условиях методы улучшения почвы использовались в течение долгого времени для решения проблемы, связанной с этими типами почв. Несколько исследователей разработали различные методы улучшения почвы для повышения прочности почвы с помощью различных методов стабилизации. Для решения вышеупомянутых проблем с почвой было разработано несколько типов методов улучшения почвы, включая цементацию, вертикальные дренажи, замену грунта, укладку свай и геосинтетическое армирование [51–54]. Полимерная природа геосинтетического материала делает геосинтетические изделия долговечными в различных условиях грунта и окружающей среды.Общие применения геосинтетики в области инженерно-геологической инженерии включают повышение прочности и жесткости подповерхностного грунта, подчеркнутого на неглубоких фундаментах и ​​тротуарах, обеспечение устойчивости грунтовых подпорных конструкций и откосов, обеспечение безопасности плотин, как обсуждалось в Han et al. [55] и Wang et al. [56] работают. Георешетка используется для улучшения механических характеристик подземного грунта при внешних нагрузках. Таким образом, он широко применяется в качестве армирующих слоев в стенах из механически стабилизированного грунта (MSE) и геосинтетического армированного грунта (GRS), в качестве меры стабилизации откосов и в качестве армирования подземного грунта под тротуарами и основаниями.Высокая растягивающая способность геосеток позволяет слоям армирования принимать на себя значительную часть растягивающих напряжений, возникающих в массиве грунта из-за действия внешней нагрузки. Таким образом, георешетки действуют как армирующие элементы и усиливают нагрузочно-деформационные характеристики армированного грунтового массива.

В ходе некоторых экспериментальных исследований Бинке и Ли [14] оценили несущую способность грунта, армированного металлическими полосами; Результаты испытаний показали, что несущая способность может быть улучшена в 2–4 раза за счет усиления грунта.Результаты их испытаний также показали, что арматура, размещенная ниже глубины воздействия, которая составляла приблизительно 2B, оказала незначительное влияние на увеличение несущей способности, и размещение первого слоя на (u / B = 0,3) ниже основания фундамента. привело к максимальному улучшению. Акинмусуру и Акинболаде [57] исследовали влияние использования канатных волокон в качестве армирующих элементов на песчаную почву; их результаты показали, что предельная несущая способность может быть увеличена до трех раз по сравнению с неармированным грунтом; оптимальное расстояние между верхними слоями (u) было определено равным 0.5B, и они показали, что улучшение несущей способности было незначительным, когда количество слоев усиления было увеличено до трех, что соответствовало глубине воздействия 1,75B. Сакти и Дас [2] провели экспериментальное исследование фундамента из глинистого грунта, армированного геотекстилем. Результаты их испытаний показали, что большинство преимуществ геотекстильной арматуры было получено при соотношении расстояния между верхними слоями (u / B) от 0,35 до 0,4. Для u / B 0,33 и h / B 0,33 BCR увеличился с 1.От 1 до 1,5, когда количество слоев увеличилось с 1 до 3 и после этого оставалось практически постоянным. Затем определено, что глубина воздействия при укладке геотекстиля составляет 1,0B. Наиболее эффективная длина геотекстиля равнялась четырехкратной ширине ленточного фундамента

.

Чжоу и Вэнь [58] провели экспериментальное исследование, чтобы изучить эффект использования однослойной песчаной подушки, армированной геоячейками, на мягкой почве. Результаты показали, что произошло существенное уменьшение осадки нижележащего мягкого грунта, а коэффициент реакции земляного полотна K30 был улучшен на 3000%; деформация уменьшилась на 44%.Более того, Raftari et al. [24] провели численный анализ на ленточном основании, поддерживаемом усиленным откосом, с использованием модели грунта Мора – Кулона. Результаты испытаний показали, что осадка фундамента на неармированном склоне более сильная, чем на усиленном. Так как осадка в армированной ситуации с тремя слоями арматуры уменьшилась примерно на 50%. Они сообщили, что для достижения наименьшей осадки оптимальное расстояние между георешетками (h) по вертикали должно быть эквивалентно ширине фундамента (B).Khing et al. [5] провели серию модельных испытаний на ленточных фундаментах, поддерживаемых песком, армированным георешеткой. Результаты испытаний показали, что размещение георешетки с отношением глубины (d / B) более 2,25 не привело к улучшению несущей способности ленточного основания. Для достижения максимальной выгоды минимальный коэффициент длины (b / B) георешетки должен быть равен 6. BCR, рассчитанный при ограниченном коэффициенте осадки (s / B) 0,25, 0,5 и 0,75, составлял приблизительно 67–70%. окончательного BCR.

Адамс и Коллин [11] выполнили несколько серий крупномасштабных полевых испытаний.Испытания проводились в бетонном боксе с четырьмя квадратными опорами различных размеров. Для испытаний был выбран мелкодисперсный песок для бетонного раствора с плохой сортировкой. Результаты испытаний показали, что три слоя армирования георешеткой могут значительно увеличить несущую способность и что коэффициент предельной несущей способности (BCR) может быть увеличен до более чем 2,6 для трех слоев армирования. Однако величина осадки, необходимая для этого улучшения, составляла примерно 20 мм (s / B = 5%) и может быть неприемлемой для некоторых применений фундамента.Результаты также показали, что положительные эффекты армирования при низком коэффициенте осадки (s / B) могут быть достигнуты максимально, когда расстояние между верхними слоями меньше 0,25B. В качестве альтернативы Arab et al. [27] провели численный анализ на ленточном основании, поддерживаемом песчаным грунтом, с использованием модели твердого грунта. Они сообщили, что для геометрических параметров u / B = h / B = 0,5 и b / B = 4 влияние увеличения количества слоев георешетки (N) на несущую способность грунтов, армированных георешеткой, увеличивало несущую способность и немного увеличена общая жесткость армированного песка.Увеличение жесткости георешетки также привело к увеличению BCR. Несмотря на то, что исследования грунтового основания, армированного георешеткой, проводились широко, поведение грунта не отражено полностью, особенно с учетом оптимизированного применения георешетки. Численное моделирование в этом исследовании способствует более глубокому пониманию грунтового основания за счет определения арматуры в моделях грунта.

Численное моделирование

Численное моделирование поведения армированного и неармированного грунтового основания проводилось с использованием программного обеспечения Plaxis.Plaxis — это программа конечных элементов, специально разработанная для анализа деформации и устойчивости в инженерно-геологических задачах [59]. В этом исследовании процесс тестирования включает в себя полное моделирование грунта, усиления георешетки, установки фундамента и приложения нагрузки, как показано на рисунке 1. Реальные сценарии могут быть смоделированы с помощью модели плоской деформации, которая используется в текущей задаче. Модель плоской деформации подходит для реализации с относительно однородным поперечным сечением, схемой нагружения и большой протяженностью модели в направлении, перпендикулярном плоскости модели, где нормальные напряжения полностью учитываются, но смещения и деформации принимаются равными нулю. .

Анализ модели

В Plaxis доступны различные модели почв. С помощью моделирования методом конечных элементов в данной работе была рассмотрена упруго-идеально пластичная модель грунта Мора – Кулона. Конститутивная модель Мора-Кулона широко используется в большинстве инженерно-геологических задач, поскольку исследователи показали, что комбинации напряжений, приводящие к разрушению в образцах грунта в трехосных испытаниях, соответствуют контуру разрушения по критерию Мора-Кулона (шестиугольная форма) Голдшейдера [60].При использовании конститутивной модели Мора-Кулона в качестве входных данных требуются пять параметров [61]. Эти пять параметров могут быть получены путем анализа основных испытаний грунта, и они состоят из двух параметров жесткости: эффективного модуля Юнга (E ′) и эффективного коэффициента Пуассона (v ′) и трех параметров прочности: эффективного сцепления (c ′), эффективного угла трения. (φ ′) и угол растяжения (ψ). В 2D-пространстве огибающая разрушения символизирует прямую или слегка изогнутую линию, касающуюся круга Мора или точек напряжения.В диапазонах напряжений в пределах области текучести почвенный материал эластичен. По мере развития критического сочетания напряжения сдвига и эффективного нормального напряжения точка напряжения будет совпадать с зоной разрушения, и предполагается идеально пластичное поведение материала с непрерывным сдвигом при постоянном напряжении. После достижения идеально пластичного состояния материал никогда не сможет вернуться к полностью эластичному поведению без каких-либо необратимых деформаций. Ленточный фундамент моделируется как жесткая плита и в анализах считается очень жестким и грубым.

Детали армированных георешеткой грунтов, рассмотренных в модельных испытаниях, показаны в Таблице 1. В Plaxis армирование георешетки представлено с помощью специальных элементов растяжения (пятиузловых элементов георешетки). Георешетки имеют только нормальную жесткость и не имеют жесткости на изгиб, которая может выдерживать только растягивающие усилия. Единственное свойство материала георешетки — упругая осевая жесткость EA. Для моделирования взаимодействия элементов георешетки с окружающей почвой часто бывает удобно комбинировать эти элементы георешетки с интерфейсами.Назначенные интерфейсы почва-георешетка показаны на рис. 2. Каждому интерфейсу присвоена виртуальная толщина, которая является воображаемым размером, используемым для определения свойств материала границы раздела. Модель упруго-идеально пластическая используется для описания поведения границ раздела при моделировании взаимодействия грунт-георешетка. Кулоновский критерий используется для различения упругого поведения, при котором небольшие смещения могут происходить внутри границы раздела, и пластического поведения границы раздела, когда происходит постоянное скольжение.Параметры границы раздела рассчитываются на основе параметров окружающего грунта с использованием коэффициента взаимодействия R inter , который определяется как отношение прочности на сдвиг границы раздела к прочности на сдвиг грунта [59]. В этом исследовании используются 15-узловые элементы грунта, а прочность границы раздела установлена ​​вручную. Для реального взаимодействия грунт-конструкция граница раздела слабее и гибче, чем связанный грунт, а это означает, что значение R inter должно быть меньше 1.Поэтому в настоящем исследовании предполагается, что R inter составляет 0,9.

После того, как геометрическая модель полностью определена и свойства материала назначены слоям грунта и структурным объектам, сетка применяется для расчетов методом конечных элементов (КЭ). Plaxis включает в себя процедуру полностью автоматического создания сетки, в которой геометрия дискретизируется на элементы базового типа элемента и совместимые структурные элементы, как показано на рис. 3. Основным типом элемента в сетке, использованной в настоящем исследовании, является треугольный элемент со средним размером 0.5–2 м, что обеспечивает точный расчет напряжений и разрушающих нагрузок. Plaxis предлагает пять различных плотностей ячеек, от очень крупной до очень мелкой. Предварительные расчеты проводились с использованием пяти доступных уровней глобальной грубости сетки, чтобы получить наиболее подходящую плотность сетки и минимизировать влияние зависимости сетки на моделирование методом конечных элементов. В ходе анализа количество треугольных элементов и точек напряжения в модели для каждого участка было изменено в зависимости от плотности сетки и расположения арматуры.В таблице 2 показано изменение количества элементов и точек напряжений в зависимости от плотности сетки моделей трех участков для случая пяти слоев георешетки. Как видно на рис. 4, размер сетки оказывает минимальное влияние на результаты после примерно 240 элементов для стоянки Башика и 400 элементов для стоянок Аль-Хамедат и Аль-Рашидиа. Для Башика это соответствует крупной сетке с уточнением вокруг элементов георешетки и фундамента модели, где ожидаются большие концентрации напряжений, и средней сетке с уточнением как для Аль-Хамедат, так и для Аль-Рашидиа.

Смоделированные граничные условия предполагались такими, что вертикальные границы были свободными по вертикали и ограничены по горизонтали, в то время как нижняя горизонтальная граница была полностью фиксированной, как показано на рис. 5. Рассматриваемые вертикальные границы сетки находились на расстоянии 10 м от центра сетки. фундамент с каждой стороны, в то время как нижняя горизонтальная граница была на 20 м ниже основания фундамента, так что эти границы не влияют на напряжения и деформации, возникающие в массиве грунта.В исследовании использовалась точечная нагрузка. Конструкция была смоделирована с возрастающей величиной нагрузки до тех пор, пока почва не достигла невозможности изучить осадку под влиянием приложенной нагрузки. После создания геометрической модели и создания сетки конечных элементов необходимо указать начальное напряженное состояние. Начальные условия состоят из двух различных режимов: один режим для создания начального давления воды, а другой режим для задания начальной геометрической конфигурации и создания начального эффективного поля напряжений.Поскольку слои почвы для Аль-Хамедат и Башика сухие, а уровень грунтовых вод на участке Аль-Рашидиа достаточно глубок, чтобы не влиять на поведение фундамента, состояние грунтовых вод было принято как незначительное. Начальные напряжения в грунте генерируются с использованием формулы Джаки, выраженной уравнением 3 (в программном обеспечении Plaxis процедура создания начальных напряжений в грунте часто известна как процедура K 0 ).
(3)
где K 0 — коэффициент бокового давления грунта, а φ — угол внутреннего трения грунта.

Plaxis позволяет выполнять различные типы расчетов методом конечных элементов, такие как расчет пластичности, анализ консолидации, анализ уменьшения Phi-c и динамический расчет. Для текущего исследования был выбран пластический расчет. Для проведения анализа упругопластической деформации следует выбрать пластический расчет. Этот тип расчета подходит для большинства практических геотехнических приложений. В инженерной практике проект делится на фазы проекта. Точно так же процесс расчета в Plaxis также разделен на этапы расчета.В данном исследовании рассматриваются два этапа расчета. Первый — это начальная фаза, которая представляет начальную ситуацию проблемы. Второй этап включает в себя усиление георешетки и приложение нагрузки на внешние линии.

При расчетах методом конечных элементов анализ становится нелинейным, если задействован расчет пластичности, что означает, что каждый этап расчета должен решаться в этапах расчета (этапах нагрузки). Размер шага и алгоритм решения важны для нелинейного решения.Если шаг вычисления подходящего размера, то количество итераций, необходимых для достижения равновесия, будет небольшим, примерно 5–10, а если шаг большой, то количество требуемых итераций будет чрезмерным, и решение может отличаться. Итерационные параметры в программном обеспечении: желаемый минимум и максимум в первую очередь предназначены для определения того, когда расчет должен включать большие или меньшие шаги. Если расчет может решить шаг нагрузки (следовательно, сходиться) за меньшее количество итераций, чем желаемый минимум, который по умолчанию равен 4, он начинает использовать шаг нагрузки, который в два раза больше.Если, однако, для вычисления требуется больше итераций, чем желаемый максимум, который по умолчанию равен 10 для схождения, вычисление решит выбрать шаг вычисления только половинного размера. Для пластического анализа изменение желаемого минимума или желаемого максимума не влияет на результаты. Пока расчет сходится на каждом шаге, неважно, использует ли расчет много маленьких шагов с несколькими итерациями или ограниченное количество больших шагов с большим количеством итераций на шаг.

Существует несколько процедур для решения задач нелинейной пластичности. Все процедуры основаны на автоматическом выборе размера шага в зависимости от применяемого алгоритма. Предельный уровень продвижения нагрузки — одна из таких процедур, которая используется в текущем анализе. Процедура автоматического определения размера шага используется в основном для этапов расчета, на которых необходимо достичь определенного предельного уровня нагрузки. Процедура завершает расчет при достижении заданного уровня нагрузки или при обнаружении разрушения грунта.Количество дополнительных шагов установлено на 1000, чтобы процесс расчета продолжался до конца до того, как будет достигнуто количество дополнительных шагов. В этой процедуре итерационные параметры установлены на стандартные и показали хорошую производительность при сходимости вычислений. В стандартных настройках допустимая ошибка, которая представляет собой отклонение от точного решения, была установлена ​​на 0,03, коэффициент чрезмерной релаксации, который отвечает за уменьшение количества итераций, необходимых для сходимости, был установлен на 1,2, максимальное количество итераций было установлено на 50, желаемая минимальная и максимальная итерация была установлена ​​на 4 и 10 соответственно, и, наконец, было активировано управление длиной дуги, что важно для сходимости вычислений и точного определения нагрузки при отказе, иначе расчет будет повторяться и нагрузка при отказе будет переоценен.Поэтапное строительство было выбрано в качестве варианта ввода нагрузки, где можно определить значение и конфигурацию нагрузки, а также состояние отказа, которое должно быть достигнуто. Поскольку поэтапное строительство выполняется с использованием процедуры предельного уровня увеличения нагрузки, оно контролируется общим множителем (∑Mstage). Этот множитель обычно начинается с нуля и достигает конечного уровня 1,0 в конце фазы расчета. Временной интервал фазы расчета считается нулевым, поскольку анализ модели является пластическим и не включает консолидацию или использование модели ползучести мягкого грунта.

Свойства материала

Почвы были собраны с трех разных участков в Мосуле, Ирак: Аль-Хамедат, Башика и Аль-Рашидия. Мосул расположен в северной части Ирака. Район характеризуется обширными равнинами и антиклиналями. Возле реки Тигр расположены три уровня накопленных террас аллювиальных почв. Большая часть почвы в этом районе умеренно экспансивного типа. Плоские участки между антиклиналями покрыты слоистыми наносами стока, которые включают глину, песок, ил, а иногда и покрыты россыпью гравия.В таблице 3 показаны механические и физические свойства почвы, а в таблице S1 показаны пределы Аттерберга и размер зерна для каждого задействованного участка. В данном исследовании использовался бетонный ленточный фундамент шириной B = 600 мм. Свойства основания показаны в Таблице 4. Двухосные георешетки (Tensar BX1500), показанные на Рис. 5, использовались для укрепления почвы на всех трех участках. Различные свойства армирования георешеткой, использованные при моделировании методом конечных элементов данного исследования, показаны в таблице 5.

Результаты и обсуждения

Результаты, полученные от Plaxis для определения предельной несущей способности и осадки основания, представляли собой кривые осадки под нагрузкой усиленного и неармированного грунта трех упомянутых участков, а результаты аналитического анализа Уравнение Мейерхофа [63] и метод, полученный Ченом и Абу-Фарсахом [17], были значениями BCR для этих грунтов с усилением георешеткой.

Грунты неармированные

Три моделирования методом конечных элементов были проведены с использованием программного обеспечения Plaxis для оценки предельной несущей способности неармированного грунта для каждого участка. На рис. 6 показана деформированная сетка (увеличенная до 15 раз) грунта под действием разрушающей нагрузки. На рис. 6 можно увидеть небольшой пучок грунта по краям основания и осадку 57,43 мм, что указывает на разрушение грунта при сдвиге. На рис. 7 и 8 показаны разработанные вертикальное напряжение и вертикальное смещение неармированного грунта, соответственно, при приложении разрушающей нагрузки.На рис. 7 и 8 показан пузырь приращений вертикального напряжения и вертикального смещения, соответственно, в пределах профиля почвы из-за приложения нагрузки полосы [64]. Однако вертикальное напряжение и вертикальное смещение уменьшались с увеличением глубины, как показано на этих рисунках значениями штриховки контуров. Соответствующие напряжения и перемещения в горизонтальном направлении представлены на рисунках 9 и 10 соответственно. Максимальные горизонтальные напряжения на Рис. 9 были сосредоточены непосредственно под основанием на глубине B и по горизонтали при ширине B; кроме того, по штриховке горизонтальных напряжений было ясно, что грунт разрушился под действием местного сдвига.

Максимальная часть горизонтального смещения, представленная на Рис. 10, приходилась на поверхность почвы, и это было причиной вспучивания почвы по краям основания. Однако эти горизонтальные напряжения и смещения значительно повлияли на поведение георешетки, как будет обсуждаться позже в разделе с усиленным грунтом. Напряжения сдвига и деформации, связанные с разрушением, показаны на рисунках 11 и 12 соответственно. Обратите внимание, что максимальные напряжения сдвига и деформации или зона сильного сдвига были расположены под краями основания и почти распространялись на глубине 2B, по горизонтали на расстоянии B от краев основания и значительно уменьшались на более низких глубинах.Тем не менее, местное разрушение при сдвиге было почти очевидно из затенения касательных напряжений, показанных на рис. 11. На рис. 13 представлены точки пластичности или точки пластичности разрушения, образовавшиеся в массиве грунта под действием разрушающей нагрузки. Пластическая точка — это точка, соответствующая необратимому напряжению и деформации, которая расположена на огибающей Мора-Кулона (огибающая является функцией угла внутреннего трения сцепления грунта).

На рис. 13 также показаны точки растяжения (точки с черным цветом) на поверхности почвы, которые соответствуют трещинам от растяжения (участки напряжений от растяжения).Однако эти точки натяжения указывали на то, что грунт разрушился под действием растяжения, а не сдвига. Теоретическая предельная несущая способность неармированного грунта была получена с помощью формул (4) — (9). Параметры прочности на сдвиг (c и φ) и удельный вес (γ), используемые в следующих уравнениях, показаны в таблице 3.

Сайт Аль-Хамедат:

Сайт Башики:

Сайт в Аль-Рашидии:

Результаты неармированного грунтового основания, полученные путем численного анализа, и теоретическая предельная несущая способность, полученная Мейерхофом [63], показаны в Таблице 6.Здесь можно увидеть, что числовые значения несущей способности были больше, чем теоретические значения. Высокое значение несущей способности может быть связано с тем, что уравнения несущей способности обычно недооценивают (более консервативно) предельную несущую способность грунта [64]. Кривые зависимости давления от осадки из численного анализа неармированных грунтовых оснований трех площадок показаны на рис. 14–16. Кроме того, на этих рисунках показан метод, используемый для определения предельной несущей способности по кривым «нагрузка-оседание»; он представляет собой консервативное и наиболее реальное состояние отказа.Этот метод представляет собой метод касательных пересечений, разработанный Траутманном и Кулхави [65].

Из рисунков 14–16 можно заметить, что грунт Аль-Хамедат показывает более высокую несущую способность (q u = 640 кПа), чем два других участка, где грунт Ba’shiqah показывает промежуточное значение несущей способности (q u = 365 кПа), а почва Аль-Рашидия — самая низкая (q u = 67 кПа) среди почв. Это различие может быть связано с характеристиками и свойствами почвы, указанными в Таблице 3 и Таблице S1.Считается, что грунт участка Аль-Хамедат представляет собой твердую глину с высокой связностью (c = 40 кПа), Аль-Рашидиа — песчаный грунт с высоким углом трения (φ = 28 °) с нулевым сцеплением (c = 0 кПа), в то время как , почва на участке Башика классифицируется как глинистая от низкой до средней с относительно низким сцеплением (c = 15 кПа) по сравнению с почвой Аль-Хамедат.

Армированные грунты

Девяносто расчетов методом конечных элементов было проведено на армированном грунтовом основании, чтобы изучить влияние усиления георешетки на предельную несущую способность и осадку ленточного основания, расположенного на трех упомянутых участках.Деформированная сетка (увеличенная до 10 раз) армированного георешеткой грунта показана на рис. 17. Кроме того, осадка была уменьшена до 44,68 мм за счет включения арматуры георешетки, где уменьшение осадки было отнесено за счет подъемных сил. создается арматурой георешетки во время деформации и мобилизации осевых растягивающих сил слоев арматуры. Кроме того, просачивание грунта на краях основания уже исчезло, что означало, что грунт не разрушился при сдвиге, как упоминалось ранее в неупрочненном грунте.На рис. 18 показаны горизонтальные напряжения, возникающие в массиве укрепленного грунта. Видно, что горизонтальные напряжения были немного увеличены до значения 228,96 кН / м 2 из-за передачи части вертикальной нагрузки на горизонтальную нагрузку, переносимую арматурой и, в свою очередь, на окружающий грунт. Кроме того, горизонтальные напряжения были распределены вдоль слоев арматуры до ширины 5B, что указывало на взаимосвязь и взаимодействие слоев почвы и георешетки; в результате силы растяжения внутри арматуры были мобилизованы, как показано на рис.19.

На рис. 20 показано распределение горизонтальных смещений в армированном грунте. Понятно, что смещение уменьшено до 8,68 мм из-за ограничения слоев арматуры, стрелки почти одинаково распределены по слоям арматуры и небольшие значения смещения, вызванные на поверхности почвы по сравнению с неармированным состоянием, когда большая часть горизонтального смещения произошла на верхняя часть почвы, вызывающая вспучивание почвы. Следовательно, разрушение грунта при сдвиге предотвращается путем передачи приложенной вертикальной нагрузки к силам растяжения в арматуре георешетки за счет поверхностного трения и опоры между грунтом и арматурой.На рисунках 21 и 22 показаны напряжения сдвига и деформации армированного грунта и их распределение вдоль арматуры георешетки, соответственно. Замечено, что области концентрации касательных напряжений и деформаций под фундаментом уменьшаются за счет распределения напряжений и деформаций вдоль и через слои арматуры, что приводит к изменению плоскости разрушения и предотвращает разрушение в армированной зоне. Пластмассовые точки в усиленной зоне изображены на рис. 23.Показано, что точки пластичности сильно концентрируются вдоль армированной зоны, что указывает на экстремальные напряжения, возникающие на границе раздела между почвой и георешеткой. Следовательно, это оправдывает взаимодействие между грунтом и георешеткой и изменение механизма разрушения.

Влияние ширины георешетки (b) и количества слоев георешетки (N) на предельную несущую способность

На рис. 24–26 показано изменение BCR с шестью различными значениями ширины георешетки (b) для количества слоев георешетки от 1 до 5 (N) для трех участков Аль-Хамедат, Аль-Рашидиа и Башика, соответственно.Из рисунков 24–26 видно, что увеличение ширины георешетки (b) и числа георешетки (N) приводит к увеличению BCR для всех трех участков. Кроме того, грунт на Аль-Рашидиа способствует более высокому повышению предельной несущей способности, чем на двух других участках. Улучшение может быть связано с различием свойств почвы и размера зерна, как показано в Таблице 3 и Таблице S1. Почва Аль-Рашидиа песчаная и имеет угол трения (φ = 28 °) больше, чем на двух других участках, в которых силы пассивного трения и трения между почвой и георешеткой будут выше, чем на двух глинистых участках [8].Что касается участков Аль-Хамедат и Башика с глинистыми почвами, то почва участка Башика с глинистостью от низкой до средней лучше улучшается, чем грунт участка Аль-Хамедат, который представляет собой твердую глину с точки зрения предельной несущей способности. Следовательно, используя армирование георешеткой со слабой глиной, почва может улучшиться до более жесткой глины. Однако максимальное улучшение предельной несущей способности может быть получено при b / B = 5 для любого числа георешеток на этих трех участках, поэтому оптимальная ширина георешетки (b) для трех участков составляет 5B, в то время как оптимального числа георешеток не было. (N), полученное как N = 5, все три почвы показывают хорошее улучшение несущей способности основания.

Влияние ширины георешетки (b) и количества слоев георешетки (N) на осадку основания

Коэффициент уменьшения оседания (SRR%) в зависимости от ширины георешетки (b) с числом слоев георешетки от 1 до 5 (N) показан на рисунках 27–29 для почв Аль-Хамедат, Аль-Рашидия и Башика. сайты соответственно. Из этих рисунков видно, что увеличение ширины слоя георешетки (b) и числа георешетки (N) приводит к уменьшению осадки основания для трех участков.На рисунках 27–29 наблюдалось уменьшение осадки фундамента (SRR%), полученное на этих трех площадках в результате увеличения ширины арматуры георешетки (b) и количества слоев георешетки (N). Показано, что большее уменьшение осадки фундамента при увеличении ширины георешетки (b) достигается за счет грунта участка Башика для первых трех слоев георешетки (N = от 1 до 3), за которым следует почва Аль-Рашидиа, и Аль-Хамедат, соответственно. В то время как при N = 4 и 5 почва Аль-Рашидиа начала показывать более высокие улучшения, чем почва участка Башика, в отличие от почвы участка Аль-Хамедат, где улучшение было наименьшим.

Разница в SRR% может быть вызвана двумя причинами: хорошим углом трения грунта Башика (φ = 25 °) и возникновением эффекта глубокого основания [50] в грунте участка Башика, который вызывает общий сдвиг. разрушение грунта развито ниже армированной зоны. В этом случае натяжение всех слоев георешетки в усиленной зоне будет мобилизовано, поскольку основание выйдет из строя с точки зрения предельной несущей способности после пробивки слоев георешетки. Почва участка Аль-Рашидиа показывает второе более высокое улучшение и при N = 4 и 5, что указывает на более высокое улучшение грунтового поселения.Как указывалось ранее, грунт на участке Аль-Рашидиа песчаный и имеет самый высокий угол трения (φ) между двумя другими участками, в котором значение мобилизованного натяжения слоев георешетки в усиленной зоне будет выше, чем у двух других участков. участки из-за попадания песчинок в проемы георешетки. Более того, может возникнуть более высокое сопротивление трению в зоне контакта между почвой и слоями георешетки. С другой стороны, грунт Аль-Хамедат имеет угол трения (φ = 20 °) ниже, чем у двух других участков, что приводит к меньшему трению в зоне контакта грунта с георешеткой и меньшим пассивным силам на краях ребер георешетки. .Таким образом, небольшое улучшение отражается на оседании фундамента, даже несмотря на то, что эффект глубокого залегания может происходить в пределах этой почвы.

Из рисунков 27–29 также можно увидеть, что почва Аль-Хамедат демонстрирует лучшее улучшение положения основания при увеличении числа георешетки (N), чем приращение ширины георешетки (b), в то время как почва Башика была противоположной. Увеличение может быть связано с более высокой прочностью почвы на участке Аль-Хамедат (c = 40 кПа), чем у почвы Башики (c = 15 кПа), где на нее может повлиять количество слоев георешетки (N) больше чем ширина георешетки (b).Оптимальная ширина георешетки (b) для трех участков при любом номере георешетки также составляет 5B, хотя не было получено оптимальное число георешетки (N), N = 5 все три почвы показали хорошее улучшение осадки основания.

Коэффициент улучшения (IF)

Коэффициент улучшения (IF) определяется как отношение несущей способности армированного грунта (q усиленного ) к неармированному грунту (q неармированного ) при определенных соотношениях s / B. Где s / B — отношение осадки основания к ширине основания.IF при различных соотношениях s / B был рассчитан для сравнения предельной несущей способности грунтов с различным числом георешетки (N) на разных уровнях осадки. Вариации IF с отношениями s / B для трех сайтов показаны на рис. 30–32. Из этих цифр очевидно, что при увеличении осадки основания коэффициент улучшения (предельная несущая способность армированного грунта) увеличивается для любого номера георешетки, и это ожидается, поскольку слоям георешетки требуется осадка основания для мобилизации их сил растяжения, следовательно, повышение устойчивости к приложенным вертикальным нагрузкам.Также можно отметить влияние числа георешетки (N), увеличение количества слоев георешетки приводит к увеличению IF, таким образом, уменьшая начальную осадку, необходимую для мобилизации натяжения слоя георешетки и создания армированного грунта для поддержания сопротивления приложенные нагрузки даже при очень высокой осадке без обрушения.

Более того, использование георешетки в почве на участке Аль-Хамедат демонстрирует меньший коэффициент улучшения и достигает очень большого поселения для улучшения несущей способности основания по сравнению с двумя другими участками.Это большое поселение связано с тем, что почва Аль-Хамедат представляет собой очень прочную глину (c = 40 кПа) с низким углом трения (φ = 20 °), чем на двух других участках, и, следовательно, требует высокой осадки для мобилизации напряжения в слоях георешетки Ba Грунт шики также глинистый (c = 15 кПа) с углом трения (φ = 25 °) лучше, чем грунт Аль-Хамедат, поэтому он показал лучшее улучшение предельной несущей способности и более низкую осадку для мобилизации напряжения в слоях георешетки, чем Al -Почва Хамедат. В то время как почва Аль-Рашидиа показала самое высокое улучшение предельной несущей способности и самое низкое оседание при мобилизации напряжения в слоях георешетки, что связано с почвой Аль-Рашидии, это песок с более высоким углом трения (φ = 28 °), кроме того, георешетка лучше работает с песчаным грунтом из-за угла трения и сцепления частиц с отверстиями георешетки.

Сравнение численного и аналитического анализа

BCR численного анализа с использованием Plaxis и аналитического анализа с использованием метода, разработанного Ченом и Абу-Фарсахом [17] для армированных грунтов трех участков, сравниваются на рис. 33–35. Эти рисунки показывают изменение BCR численного и аналитического анализа с номером георешетки (N) для почв Аль-Хамедат, Аль-Рашидиа и Башика, соответственно.

Из рисунков 33-35 заметно, что аналитический анализ является почти линейным и показал небольшую разницу с численным анализом, что может быть связано с ограничениями в определении точной глубины продавливания в глинистых грунтах (Al-Hamedat & Ba’shiqa), что впоследствии приводит к низкому или высокому сопротивлению грунта приложенным нагрузкам.Кроме того, значения угла наклона арматуры георешетки (ξ и α) для глинистых участков (Аль-Хамедат и Башика) и песчаных участков (Аль-Рашидиа) под нагрузкой на фундамент могут быть выбраны не совсем так, как они есть в действительности. Однако общий аналитический анализ показал почти хорошие результаты, близкие к численному анализу.

Заключение

Что касается комплексного анализа методом конечных элементов и аналитического анализа, включение арматуры может улучшить несущую способность основания и уменьшить осадку.Несущая способность и уменьшение осадки армированного грунтового основания для трех участков увеличивались с увеличением ширины слоев георешетки (b). Степень улучшения несущей способности и осадки фундамента для каждого участка была разной. Почва на участке Аль-Хамедат улучшилась меньше, чем на двух других участках, а почва на участке Аль-Рашидия — лучше. Оптимальная ширина георешетки для всех трех участков была (5B). Увеличение количества слоев георешетки (N) привело к повышению несущей способности и уменьшению осадки армированного грунтового основания на всех трех площадках.По мере увеличения количества георешеток степень улучшения несущей способности и осадки фундамента для каждого участка была различной. Почва на участке Аль-Хамедат улучшилась меньше, чем на двух других участках, а почва на участке Аль-Рашидия — лучше. Оптимального числа георешеток не было, так как три участка показали хорошее улучшение даже при N = 5. Использование армирования георешеткой с песчаными грунтами или слабыми слоями глин привело к лучшему повышению несущей способности и уменьшению осадки, чем у более сильных слоев, которые нужно более высокое поселение, чтобы показать свои улучшения; это было ненадежно, потому что фундамент мелкого заложения был почти рассчитан на определенный уровень поселения.BCR аналитического анализа увеличивались по мере увеличения количества (N) и ширины (b) георешетки. Их прирост был почти линейным и показал приемлемые значения, которые близко соответствовали BCR из численного анализа. Это исследование убедительно доказывает, что усиление георешетки потенциально способствует улучшению грунтового основания, однако напрямую не зависит от ширины и количества только георешетки. Различные свойства почвы и размер основания также влияют на значения BCR и SRR.Общие выводы дополняют преимущество эффективного применения укрепленных грунтовых оснований.

Ссылки

  1. 1.
    Гвидо В. А., Чанг Д. К. и Суини М. А. Сравнение земляных плит, армированных георешеткой и геотекстилем. Канадский геотехнический журнал, 1986, 23 (4): 435–440.
  2. 2.
    Сакти Дж. П. и Дас Б. М. Модельные испытания ленточного фундамента на глине, армированной слоями геотекстиля. Совет по исследованиям транспорта, 1987 г. Получено с https: // trid.trb.org/view/289088
  3. 3.
    Хуанг К. и Тацуока Ф. Несущая способность укрепленного горизонтального песчаного грунта. Геотекстиль и геомембраны, 1990, 9 (1): 51–82.
  4. 4.
    Мандал Дж. Н. и Сах Х. С. Испытания несущей способности глины, армированной георешеткой. Геотекстиль и геомембраны, 1992, 11 (3): 327–333.
  5. 5.
    Хинг К. Х., Дас Б. М., Пури В. К., Кук Э. Э., Йен С. С. Несущая способность ленточного фундамента на песке, армированном георешеткой.Геотекстиль и геомембраны, 1993, 12 (4): 351–361.
  6. 6.
    Омар М. Т., Дас Б. М., Пури В. К. и Йен С. С. Максимальная несущая способность фундаментов мелкого заложения на песке с армированием георешеткой. Канадский геотехнический журнал, 1993, 30 (3): 545–549.
  7. 7.
    Шин Э., Пинкус Х., Дас Б., Пури В., Йен С. и Кук Э. Несущая способность ленточного фундамента на глине, армированной георешеткой. Журнал геотехнических испытаний, 1993, 16 (4): 534.
  8. 8.
    Дас Б.М. и Омар М. Т. Влияние ширины фундамента на модельные испытания на несущую способность песка с армированием георешеткой. Геотехническая и геологическая инженерия, 1994, 12 (2): 133–141.
  9. 9.
    Етимоглу Т., Ву Дж. Т. Х., Сагламер А. Несущая способность прямоугольных фундаментов на песке, армированном георешеткой. Журнал геотехнической инженерии, 1994, 120 (12): 2083–2099.
  10. 10.
    Дас Б. М., Шин Э. К. и Сингх Г. Ленточный фундамент на глине, армированной георешеткой: предварительная процедура проектирования.Международное общество морских и полярных инженеров. Шестая Международная конференция по морской и полярной инженерии, 1996 г., 26–31 мая, Лос-Анджелес, Калифорния, США.
  11. 11.
    Адамс М. Т. и Коллин Дж. Г. Испытания под нагрузкой на большие модели на геосинтетических армированных грунтовых основаниях. Журнал геотехнической и геоэкологической инженерии, 1997, 123 (1).
  12. 12.
    Зайни М. И., Каса А. и Наян К. А. Прочность на сдвиг границы раздела геосинтетической глиняной облицовки (GCL) и остаточного грунта.Международный журнал передовых наук, инженерии и информационных технологий, 2012. 2 (2): 156–158.
  13. 13.
    Xie L., Zhu Y., Li Y. и Su T. C. Экспериментальное исследование давления кровати вокруг геотекстильного матраса с наклонной пластиной. PLoS ONE, 2019, 14 (1): e0211312. pmid: 30682145
  14. 14.
    Бинке Дж. И Ли К. Л. Испытания несущей способности армированных земляных плит. Журнал геотехнической и геоэкологической инженерии, 1975, 101 (Протокол ASCE # 11792).
  15. 15.
    Уэйн М. Х., Хан Дж. И Акинс К. Проектирование геосинтетических армированных фундаментов. геосинтетика в системах усиления фундамента и контроля эрозии, 1998 г., Источник: https://cedb.asce.org/CEDBsearch/record.jsp?dockey=0113604
  16. 16.
    Михаловский Р. Л. Предельные нагрузки на грунты с усиленным фундаментом. Журнал геотехнической и геоэкологической инженерии, 2004, 130 (4): 381–390.
  17. 17.
    Чен К. и Абу-Фарсах М. Анализ предельной несущей способности ленточных фундаментов на армированном грунтовом фундаменте.Почвы и фундаменты, 2015, 55 (1): 74–85.
  18. 18.
    Лав Дж. П., Берд Х. Дж., Миллиган Г. В. Э. и Хоулсби Г. Т. Аналитические и модельные исследования армирования слоя зернистой насыпи на мягком глиняном грунте. Канадский геотехнический журнал, 1987, 24 (4): 611–622.
  19. 19.
    Махарадж Д. К. Нелинейный конечно-элементный анализ опор полосы на армированной глине. Электронный журнал геотехнической инженерии, 2003, 8.
  20. 20.
    Эль-Савваф М.A. Поведение ленточного фундамента на песке, армированном георешеткой, над мягким глиняным откосом. Геотекстиль и геомембраны, 2007, 25 (1): 50–60.
  21. 21.
    Ахмед А., Эль-Тохами А. М. и Марей Н. А. Двумерный конечно-элементный анализ лабораторной модели насыпи. В геотехнической инженерии для смягчения последствий стихийных бедствий и реабилитации, 2008 г., https://doi.org/10.1007/978-3-540-79846-0_133
  22. 22.
    Аламшахи С., Хатаф Н. Несущая способность ленточных фундаментов на песчаных склонах, усиленных георешеткой и анкерной сеткой.Геотекстиль и геомембраны, 2009, 27 (3).
  23. 23.
    Чен К., и Абу-Фарсах М. Численный анализ для изучения масштабного эффекта неглубокого фундамента на укрепленных грунтах. Рестон, Вирджиния: Материалы конференции ASCE Geo-Frontiers 2011, 13–16 марта 2011 г., Даллас, Техас | д 20110000.
  24. 24.
    Рафтари М., Кассим К. А., Рашид А. С. А., Моайеди Х. Осадка мелкого фундамента возле укрепленных склонов. Электронный журнал геотехники, 2013, 18.
  25. 25.
    Аззам У. Р. и Наср А. М. Несущая способность основания из оболочек на армированном песке. Журнал перспективных исследований, 2015, 6 (5). pmid: 26425361
  26. 26.
    Хусейн М. Г. и Мегид М. А. Трехмерный метод конечных элементов для моделирования двухосной георешетки с применением к почвам, армированным георешеткой. Геотекстиль и геомембраны, 2016, 44 (3): 295–307.
  27. 27.
    Араб М. Г., Омар М. и Тахмаз А. Численный анализ фундаментов мелкого заложения на грунте, армированном георешеткой.Сеть конференций MATEC, 2017, 120.
  28. 28.
    Каса А., Чик З. и Таха М. Р. Глобальная устойчивость и оседание сегментных подпорных стен, армированных георешеткой. ТОЖСАТ, 2012, 2 (4): 41–46.
  29. 29.
    Видаль, М. Х. Развитие и будущее армированного грунта. Труды симпозиума по укреплению грунта на ежегодном съезде ASCE, Питтсбург, Пенсильвания, 1978, стр. 1–61.
  30. 30.
    Кернер Р. М., Карсон Д. А., Даниэль Д. Э. и Бонапарт Р.Текущее состояние тестовых участков Цинциннати GCL. Геотекстиль и геомембраны, 1997, 15 (4–6), 313–340.
  31. 31.
    Бушехриан А. Х., Хатаф Н. и Гахрамани А. Моделирование циклического поведения неглубоких фундаментов, опирающихся на геомеш и песок, армированный якорями. Геотекстиль и геомембраны, 2011, 29 (3): 242–248.
  32. 32.
    Рен Ю. Мгновенная реакция на нагрузку и оседание ленточных фундаментов, опирающихся на глину, армированную георешеткой, 2015 г., Получено с https: // etda.библиотеки.psu.edu/catalog/25223
  33. 33.
    Габр М. А., Додсон Р. и Коллин Дж. Г. Исследование распределения напряжений в песке, армированном георешеткой. Геосинтетика в системах укрепления фундамента и контроля эрозии, 1998 г., Источник: https://cedb.asce.org/CEDBsearch/record.jsp?dockey=0113608
  34. 34.
    Чен К., Абу-Фарсах М. Ю., Шарма Р., Чжан Х. Лабораторное исследование поведения фундаментов на геосинтетически армированных глинистых почвах. Отчет об исследованиях в области транспорта: Журнал Совета по исследованиям в области транспорта, 2004 г., 2007 г., (1): 28–38.
  35. 35.
    Алаваджи Х. А. Испытания модели пластиной нагрузкой на складной грунт. Журнал Университета Короля Сауда — Технические науки, 1998, 10 (2).
  36. 36.
    Аббас Дж. М., Чик З. Х. и Таха М. Р. Моделирование и анализ одной сваи, подвергшейся воздействию поперечной нагрузки. Электронный журнал геотехнической инженерии, 2008, 13 (E): 1–15.
  37. 37.
    Росьиди С. А., Таха М. Р. и Наян К. А. М. Эмпирическая модельная оценка несущей способности осадочного остаточного грунта методом поверхностных волн.Jurnal Kejuruteraan, 2010, 22 (2010): 75–88.
  38. 38.
    Khajehzadeh М., Таха М. Р., Эль-Шафи А. & Ислами М. Измененный частиц оптимизации рой для оптимальной конструкции фундамента распространения и подпорной стенки. Журнал Чжэцзянского университета: Science A, 2011, 12 (6): 415–427.
  39. 39.
    Джох С. Х., Хванг С. К., Хассанул Р. и Рахман Н. А. Построение поперечного сечения модуля упругости железнодорожного полотна под балластом для определения потенциальной осадки. Журнал Корейского общества железных дорог, 2011, 14 (3): 256–261.
  40. 40.
    Чик З., Альджанаби К. А., Каса А. и Таха М. Р. Моделирование искусственной нейронной сетью с перекрестной проверкой десятикратной проверки поведения каменной колонны под насыпью шоссе. Арабский журнал наук о Земле, 2013, 7 (11): 4877–4887.
  41. 41.
    Ли Ю. П., Янг Ю., Йи Дж. Т., Хо Дж. Х., Ши Дж. Й. и Го С. Х. Причины проникновения самоподъемных оснований из глины после установки. PLoS ONE, 2018, 13 (11): e0206626. pmid: 30395581
  42. 42.Азриф М., Закиран М. Н. Ф., Сякира М. Р. Н., Азван С. М., Нур Р. К., Ли Э. К. и др. Применение геофизических исследований к возникновению поселений — тематическое исследование. На 2-м совещании EAGE-GSM в Азиатско-Тихоокеанском регионе по наукам о приповерхностной геологии и инженерии (2-е совещание EAGE-GSM в Азиатско-Тихоокеанском регионе по приповерхностной геонауке и инженерии) Европейская ассоциация геологов и инженеров, EAGE, 2019.
  43. 43.
    Чжаньфан Х., Сяохун Б., Чао Ю. и Яньпин В. Вертикальная несущая способность фундамента из свайного разжижаемого песчаного грунта при горизонтальной сейсмической силе.PLoS ONE, 2020, 15 (3): e0229532. pmid: 32191717
  44. 44.
    Ли К., Манджунатх В. и Дэвайкар Д. Численные и модельные исследования ленточного фундамента, поддерживаемого системой армированного гранулированного грунта и мягкого грунта. Канадский геотехнический журнал, 2011 г., 36: 793–806.
  45. 45.
    Куриан Н. П., Бина К. С. и Кумар Р. К. Осадка армированного песка в фундаменте. Журнал геотехнической и геоэкологической инженерии, 1997, 123 (9): 818–827.
  46. 46.
    Зорнберг Дж.Г., Лещинский Д. Сравнение международных критериев проектирования геосинтетических армированных грунтовых конструкций. В: Ochiai et al. (ред.) Ориентиры в укреплении земли, 2003, 2: 1095–1106.
  47. 47.
    Лещинский Д. О глобальном равновесии при проектировании геосинтетической армированной стены. J. Geotech. Geoenviron. Англ. ASCE, 2009, 135 (3): 309–315.
  48. 48.
    Ян К.Х. Утомо П. и Лю Т.Л. Оценка подходов к расчету на основе равновесия сил и деформации для прогнозирования нагрузок на арматуру в геосинтетических конструкциях из армированного грунта.j.GeoEng, 2013, 8 (2): 41–54.
  49. 49.
    Sieira A.C.F. Вытягивание геотекстиля: численный прогноз. Int. J. Eng. Res., 2016, Appl. 6 (11–4): 15–18.
  50. 50.
    Шарма Р., Чен К., Абу-Фарсах М. и Юн С. Аналитическое моделирование фундамента, усиленного георешеткой. Геотекстиль и геомембраны, 2009, 27 (1): 63–72.
  51. 51.
    Лю С. Ю., Хан Дж., Чжан Д. В. и Хун З. С. Комбинированный метод DJM-PVD для улучшения мягких грунтов. Geosynthetics International, 2008, 15 (1): 43–54.
  52. 52.
    Rowe R.K. и Taechakumthorn C. Комбинированное воздействие PVD и армирования на насыпи на чувствительных к скорости грунтов. Геотекстиль и, 2008, 26 (3): 239–249.
  53. 53.
    Ван К., Ли Х., Сюн З., Ван К., Су К. и Чжан Ю. Экспериментальное исследование влияния цементирующей арматуры на прочность на сдвиг трещиноватого массива горных пород. PLoS ONE, 2019, 14 (8): e0220643. pmid: 31404074
  54. 54.
    Ван Ю., Гэ Л., Ченди С., Ван Х., Хан Дж.И Го З. Анализ гидравлических характеристик улучшенных песчаных грунтов с мягкими породами. PLoS ONE, 2020, 15 (1): e0227957. pmid: 31978135
  55. 55.
    Хан Дж., Покхарел С. К., Ян Х., Манандхар К., Лещинский Д., Халахми И. и др. Характеристики оснований из RAP, армированных геоячейками, на слабом грунтовом полотне при полномасштабных движущихся колесных нагрузках. Журнал материалов в гражданском строительстве, 2011, 23 (11): 1525–1534.
  56. 56.
    Ван Дж. К., Чжан Л. Л., Сюэ Дж. Ф. и Йи Т. Реакция на осадку неглубоких квадратных фундаментов на песке, армированном георешеткой, при циклической нагрузке.Геотекстиль и геомембраны, 2018, 46 (3): 586–596.
  57. 57.
    Акинмусуру Дж. О. и Акинболаде Дж. А. Устойчивость нагруженных опор на армированном грунте. Журнал геотехнической и геоэкологической инженерии, 1981, 107 (ASCE 16320 Proceeding).
  58. 58.
    Чжоу Х. и Вэнь X. Модельные исследования песчаной подушки, армированной георешеткой или геоячейками, на мягком грунте. Геотекстиль и геомембраны, 2008, 26 (3): 231–238.
  59. 59.
    Бринкгрев Р. Б. Дж. И Вермеер П.A. Конечноэлементный код для анализа грунтов и горных пород. A. A. Balkema, Роттердам, Нидерланды, 1998.
  60. 60.
    Гольдшейдер М. Истинные трехосные испытания на плотном песке. Практикум по определяющим отношениям для почв, 1982, 11–54. Получено с https://ci.nii.ac.jp/naid/10007804852/
  61. 61.
    Бринкгрев, Р. Б. Дж., Кумарсвами, С., Свольфс, В. М., Уотерман, Д., Чесару, А., Бонньер, П. Г. и др., 2014 г., Plaxis 2014. PLAXIS bv, Нидерланды.
  62. 62.
    NAUE GmbH & Co.KG, 2012. https://www.naue.com/naue-geosynthetics/geogrid-secugrid/ (веб-сайт) [10 июня 2020 г.]
  63. 63.
    Мейерхоф, Г.Г. Предельная несущая способность фундаментов. geotecniadecolombia.com 1963, Получено с http://geotecniadecolombia.com/xtras/ Максимальная несущая способность фундаментов.pdf
  64. 64.
    Буссинеск, Дж. Применение потенциалов равновесия и движения твердых эластичных материалов, Готье-Виллар, Париж, (1883).
  65. 65.Траутманн К. Х. и Кулхави Ф. Х. Поведение при подъеме и перемещении насыпных фундаментов. Журнал геотехнической инженерии, 1988, 114 (2): 168–184.

журналов открытого доступа | OMICS International

  • Дом
  • О нас
  • Открытый доступ
  • Журналы
    • Поиск по теме
        • Журнал открытого доступа

        • Acta Rheumatologica
          Журнал открытого доступа
        • Достижения в профилактике рака
          Журнал открытого доступа
        • Американский журнал этномедицины

        • Американский журнал фитомедицины и клинической терапии

        • Обезболивание и реанимация: текущие исследования
          Гибридный журнал открытого доступа
        • Анатомия и физиология: текущие исследования
          Журнал открытого доступа
        • Андрология и гинекология: текущие исследования
          Гибридный журнал открытого доступа
        • Андрология — открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Анестезиологические коммуникации

        • Ангиология: открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Летопись инфекций и антибиотиков
          Журнал открытого доступа
        • Архивы исследований рака
          Журнал открытого доступа
        • Архив расстройств пищеварения

        • Архивы медицины
          Журнал открытого доступа
        • Archivos de Medicina
          Журнал открытого доступа
        • Рак груди: текущие исследования
          Журнал открытого доступа
        • Британский биомедицинский бюллетень
          Журнал открытого доступа
        • Отчет о слушаниях в Канаде
          Журнал открытого доступа
        • Химиотерапия: открытый доступ
          Официальный журнал Итало-латиноамериканского общества этномедицины
        • Хроническая обструктивная болезнь легких: открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Отчеты о клинических и медицинских случаях

        • Журнал клинической гастроэнтерологии
          Журнал открытого доступа
        • Клиническая детская дерматология
          Журнал открытого доступа
        • Колоректальный рак: открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Косметология и хирургия лица
          Журнал открытого доступа
        • Акушерство и гинекология интенсивной терапии
          Журнал открытого доступа
        • Текущие исследования: интегративная медицина
          Журнал открытого доступа
        • Стоматологическое здоровье: текущие исследования
          Гибридный журнал открытого доступа
        • Стоматология
          Журнал открытого доступа, Официальный журнал Александрийской ассоциации оральной имплантологии, Лондонская школа лицевой ортотропии
        • Дерматология и дерматологические заболевания
          Журнал открытого доступа
        • Отчеты о случаях дерматологии
          Журнал открытого доступа
        • Диагностическая патология: открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Неотложная медицина: открытый доступ
          Официальный журнал Всемирной федерации обществ педиатрической интенсивной терапии и реанимации
        • Эндокринология и диабетические исследования
          Гибридный журнал открытого доступа
        • Эндокринология и метаболический синдром
          Официальный журнал Ассоциации осведомленности о СПКЯ
        • Эндокринологические исследования и метаболизм

        • Эпидемиология: открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Европейский журнал спорта и науки о физических упражнениях

        • Доказательная медицина и практика
          Журнал открытого доступа
        • Семейная медицина и медицинские исследования
          Журнал открытого доступа
        • Лечебное дело: открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Гинекология и акушерство
          Журнал открытого доступа, Официальный журнал Ассоциации осведомленности о СПКЯ
        • Отчет о гинекологии и акушерстве
          Журнал открытого доступа
        • Лечение волос и трансплантация
          Журнал открытого доступа
        • Исследования рака головы и шеи
          Журнал открытого доступа
        • Гепатология и панкреатология

        • Фитотерапия: открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Анализ артериального давления
          Журнал открытого доступа
        • Информация о заболеваниях грудной клетки
          Журнал открытого доступа
        • Информация о гинекологической онкологии
          Журнал открытого доступа
        • Внутренняя медицина: открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Международный журнал болезней органов пищеварения
          Журнал открытого доступа
        • Международный журнал микроскопии

        • Международный журнал физической медицины и реабилитации
          Журнал открытого доступа
        • JOP.Журнал поджелудочной железы
          Журнал открытого доступа
        • Журнал аденокарциномы
          Журнал открытого доступа
        • Журнал эстетической и реконструктивной хирургии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал старения и гериатрической психиатрии

        • Журнал артрита
          Журнал открытого доступа
        • Журнал спортивного совершенствования
          Гибридный журнал открытого доступа
        • Журнал автакоидов и гормонов

        • Журнал крови и лимфы
          Журнал открытого доступа
        • Журнал болезней крови и переливания
          Журнал открытого доступа, Официальный журнал Международной федерации талассемии
        • Журнал исследований крови и гематологических заболеваний
          Журнал открытого доступа
        • Журнал отчетов и рекомендаций по костям
          Журнал открытого доступа
        • Журнал костных исследований
          Журнал открытого доступа
        • Журнал исследований мозга

        • Журнал клинических испытаний рака
          Журнал открытого доступа
        • Журнал диагностики рака
          Журнал открытого доступа
        • Журнал исследований рака и иммуноонкологии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал онкологической науки и исследований
          Журнал открытого доступа
        • Журнал канцерогенеза и мутагенеза
          Журнал открытого доступа
        • Журнал кардиологической и легочной реабилитации

        • Журнал клеточной науки и апоптоза

        • Журнал детства и нарушений развития
          Журнал открытого доступа
        • Журнал детского ожирения
          Журнал открытого доступа
        • Журнал клинических и медицинских тематических исследований

        • Журнал клинической и молекулярной эндокринологии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал клинической анестезиологии: открытый доступ

        • Журнал клинической иммунологии и аллергии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал клинической микробиологии и противомикробных препаратов

        • Журнал клинических респираторных заболеваний и ухода
          Журнал открытого доступа
        • Журнал коммуникативных расстройств, глухих исследований и слуховых аппаратов
          Журнал открытого доступа
        • Журнал врожденных заболеваний

        • Журнал контрацептивных исследований
          Журнал открытого доступа
        • Журнал стоматологической патологии и медицины

        • Журнал диабета и метаболизма
          Официальный журнал Европейской ассоциации тематической сети биотехнологий
        • Журнал диабетических осложнений и медицины
          Журнал открытого доступа
        • Журнал экологии и токсикологии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал судебной медицины
          Журнал открытого доступа
        • Журнал желудочно-кишечной и пищеварительной системы
          Журнал открытого доступа
        • Журнал рака желудочно-кишечного тракта и стромальных опухолей
          Журнал открытого доступа
        • Журнал генитальной системы и заболеваний
          Гибридный журнал открытого доступа
        • Журнал геронтологии и гериатрических исследований
          Журнал открытого доступа
        • Журнал токсичности и болезней тяжелых металлов
          Журнал открытого доступа
        • Журнал гематологии и тромбоэмболических заболеваний
          Журнал открытого доступа
        • Журнал гепатита
          Журнал открытого доступа
        • Журнал гепатологии и желудочно-кишечных расстройств
          Журнал открытого доступа
        • Журнал ВПЧ и рака шейки матки
          Журнал открытого доступа
        • Журнал гипертонии: открытый доступ
          Журнал открытого доступа, Официальный журнал Словацкой лиги против гипертонии
        • Журнал визуализации и интервенционной радиологии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал интегративной онкологии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал почек
          Журнал открытого доступа
        • Журнал лейкемии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал печени
          Журнал открытого доступа
        • Журнал печени: болезни и трансплантация
          Гибридный журнал открытого доступа
        • Журнал медицинской и хирургической патологии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал медицинских диагностических методов
          Журнал открытого доступа
        • Журнал медицинских имплантатов и хирургии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал медицинской онкологии и терапии

        • Журнал медицинской физики и прикладных наук
          Журнал открытого доступа
        • Журнал медицинской физиологии и терапии

        • Журнал медицинских исследований и санитарного просвещения

        • Журнал медицинской токсикологии и клинической судебной медицины
          Журнал открытого доступа
        • Журнал метаболического синдрома
          Журнал открытого доступа
        • Журнал микробиологии и патологии

        • Журнал молекулярной гистологии и медицинской физиологии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал молекулярной патологии и биохимии

        • Журнал морфологии и анатомии

        • Журнал молекулярно-патологической эпидемиологии MPE
          Журнал открытого доступа
        • Журнал неонатальной биологии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал новообразований
          Журнал открытого доступа
        • Журнал нефрологии и почечных заболеваний
          Журнал открытого доступа
        • Журнал нефрологии и терапии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал исследований нейроэндокринологии

        • Журнал новых физиотерапевтов
          Журнал открытого доступа
        • Журнал расстройств питания и терапии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал ожирения и расстройств пищевого поведения
          Журнал открытого доступа
        • Журнал ожирения и терапии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал терапии ожирения и похудания
          Журнал открытого доступа
        • Журнал ожирения и метаболизма

        • Журнал одонтологии

        • Журнал онкологической медицины и практики
          Журнал открытого доступа
        • Журнал онкологических исследований и лечения
          Журнал открытого доступа
        • Журнал трансляционных исследований онкологии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал гигиены полости рта и здоровья
          Журнал открытого доступа, Официальный журнал Александрийской ассоциации оральной имплантологии, Лондонская школа лицевой ортотропии
        • Журнал ортодонтии и эндодонтии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал ортопедической онкологии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал остеоартрита
          Журнал открытого доступа
        • Журнал остеопороза и физической активности
          Журнал открытого доступа
        • Журнал отологии и ринологии
          Гибридный журнал открытого доступа
        • Журнал детской медицины и хирургии

        • Журнал по лечению боли и медицине
          Журнал открытого доступа
        • Журнал паллиативной помощи и медицины
          Журнал открытого доступа
        • Журнал периоперационной медицины

        • Журнал физиотерапии и физической реабилитации
          Журнал открытого доступа
        • Журнал исследований и лечения гипофиза

        • Журнал беременности и здоровья ребенка
          Журнал открытого доступа
        • Журнал профилактической медицины
          Журнал открытого доступа
        • Журнал рака простаты
          Журнал открытого доступа
        • Журнал легочной медицины
          Журнал открытого доступа
        • Журнал пульмонологии и респираторных заболеваний

        • Журнал редких заболеваний: диагностика и терапия

        • Журнал регенеративной медицины
          Гибридный журнал открытого доступа
        • Журнал репродуктивной биомедицины

        • Журнал сексуальной и репродуктивной медицины
          подписка
        • Журнал спортивной медицины и допинговых исследований
          Журнал открытого доступа
        • Журнал стероидов и гормонологии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал хирургии и неотложной медицины
          Журнал открытого доступа
        • Журнал хирургии Jurnalul de Chirurgie
          Журнал открытого доступа
        • Журнал тромбоза и кровообращения: открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Журнал заболеваний щитовидной железы и терапии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал традиционной медицины и клинической натуропатии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал травм и лечения
          Журнал открытого доступа
        • Журнал травм и интенсивной терапии

        • Журнал исследований опухолей
          Журнал открытого доступа
        • Журнал исследований и отчетов по опухолям
          Журнал открытого доступа
        • Журнал сосудистой и эндоваскулярной терапии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал сосудистой медицины и хирургии
          Журнал открытого доступа
        • Журнал женского здоровья, проблем и ухода
          Гибридный журнал открытого доступа
        • Журнал йоги и физиотерапии
          Журнал открытого доступа, Официальный журнал Федерации йоги России и Гонконгской ассоциации йоги
        • La Prensa Medica

        • Контроль и ликвидация малярии
          Журнал открытого доступа
        • Материнское и детское питание
          Журнал открытого доступа
        • Медицинские и клинические обзоры
          Журнал открытого доступа
        • Медицинская и хирургическая урология
          Журнал открытого доступа
        • Отчеты о медицинских случаях
          Журнал открытого доступа
        • Медицинские отчеты и примеры из практики
          открытый доступ
        • Нейроонкология: открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Медицина труда и здоровье
          Журнал открытого доступа
        • Радиологический журнал OMICS
          Журнал открытого доступа
        • Отчеты о онкологии и раковых заболеваниях
          Журнал открытого доступа
        • Здоровье полости рта и лечение зубов
          Журнал открытого доступа Официальный журнал Лондонской школы ортотропии лица
        • Отчеты о заболеваниях полости рта
          Журнал открытого доступа
        • Ортопедическая и мышечная система: текущие исследования
          Журнал открытого доступа
        • Отоларингология: открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Заболевания поджелудочной железы и терапия
          Журнал открытого доступа
        • Педиатрическая помощь
          Журнал открытого доступа
        • Скорая педиатрическая помощь и медицина: открытый доступ
          Журнал открытого доступа
        • Педиатрия и медицинские исследования

        • Педиатрия и терапия
          Журнал открытого доступа
        • Пародонтология и протезирование
          Журнал открытого доступа
        • Психология и психиатрия: открытый доступ

        • Реконструктивная хирургия и анапластология
          Журнал открытого доступа
        • Отчеты в журнале «Рак и лечение»

        • Отчеты в маркерах заболеваний

        • Отчеты в исследованиях щитовидной железы

        • Репродуктивная система и сексуальные расстройства: текущие исследования
          Журнал открытого доступа
        • Исследования и обзоры: Journal of Dental Sciences
          Журнал открытого доступа
        • Исследования и обзоры: медицинская и клиническая онкология

        • Исследования и отчеты в гастроэнтерологии
          Журнал открытого доступа
        • Исследования и отчеты в области гинекологии и акушерства

        • Кожные заболевания и уход за кожей
          Журнал открытого доступа
        • Хирургия: текущие исследования
          Официальный журнал Европейского общества эстетической хирургии
        • Трансляционная медицина
          Журнал открытого доступа
        • Травмы и неотложная помощь
          Журнал открытого доступа
        • Тропическая медицина и хирургия
          Журнал открытого доступа
        • Универсальная хирургия
          Журнал открытого доступа
        • Всемирный журнал фармакологии и токсикологии

D-Foundations — Deltares

В 1930-х годах Дельтарес начал разработку теста на проникновение конуса (CPT) для измерения сопротивления конуса, а также поверхностного трения вдоль фрикционной втулки рядом с конусом.Эти свойства идеальны для проектирования свайных фундаментов, и невозможно представить исследования почвы в странах с мягким грунтом без теста «Голландский конус».
На основе результатов испытаний CPT были разработаны методы расчета и проектные нормы для проектирования свайных фундаментов в Нидерландах и Бельгии. С 1990 года Deltares участвует в разработке программного обеспечения для проектирования фундаментов. Это привело к разработке и проверке программного обеспечения для несущих свай, натяжных свай и фундаментов мелкого заложения.Предыдущие выпуски D-Foundations назывались MFoundation.

D-Foundations соответствует Еврокоду 7 и национальным приложениям Нидерландов и Бельгии. First D-Foundations используется для создания и оптимизации дизайна. В этом процессе параметры автоматической оптимизации помогают пользователю эффективно создавать и настраивать дизайн. После завершения проектирования D-Foundations может выполнить проверку кода проекта, в результате чего будет составлен подробный отчет для данной ситуации.Возможность отменять и переопределять различные параметры кода проекта позволяет инженерам использовать D-Foundations для специализированных расчетов с использованием определяемых пользователем типов и факторов фундамента. Некоторые особенности D-Foundations:

  • Определение данных почвы
    D-Foundations требует входных данных из тестов на проникновение конуса (CPT). Импорт данных CPT возможен в нескольких форматах, включая формат геотехнического обмена (GEF) и формат, используемый базой данных Ondergrond Vlaanderen (DOV).Помимо использования файлов GEF, TNO может импортировать файлы CPT непосредственно из голландской базы данных DINO. Инструмент автоматической интерпретации CPT предоставляет предложения, зависящие от типа почвы, включая предложения параметров на основе проектных кодов.
  • Эскизный проект свай
    D-Foundations обеспечивает одновременные результаты несущей способности и требуемой длины для разных типов свай и различных грунтовых условий.
  • Взаимодействие группы свай
    В расчетах учитывается влияние взаимодействия группы свай на осадку, а также на несущую способность для выбранного типа сваи и плана сваи.
  • Проектирование фундаментов мелкого заложения
    Размеры фундамента можно оптимизировать. Кроме того, можно проверить необходимую ширину ленточного фундамента, а также способность и устойчивость мелкого фундамента.
  • Проверка на основе кода
    Полный отчет о проверке может быть создан на голландском и английском языках.
  • Стандартные параметры
    Все стандартные параметры, предусмотренные Еврокодом 7 (такие как параметры грунта и параметры типа сваи), включены в D-Foundations для легкого и быстрого выбора.

Несущая способность в зависимости от глубины для нескольких типов свай и CPT

D-Foundations требует ввода оцифрованных CPT, которые сейчас широко доступны. Для полного трехмерного анализа свай и групп свай, включая взаимодействие свай при вертикальной и горизонтальной нагрузке, Deltares предлагает программное обеспечение D-Pile Group. D-Pile Group следует стандарту Американского института нефти (API).

Как получить D-Foundation

Сервисные пакеты

Эта версия доступна, если вы приобрели пакет услуг.Вы можете заказать пакет услуг через нашу службу продаж программного обеспечения ([email protected]). Программное обеспечение можно загрузить через наш портал загрузок. Для этого вам не нужен файл лицензии. Вы можете использовать программу в демонстрационном режиме без файла лицензии.
Приобретая пакет услуг, вы получите файл лицензии для разблокировки полной функциональности (в соответствии с приобретенным пакетом). Наша команда по продажам программного обеспечения предоставит вам инструкции о том, как заставить программное обеспечение работать с файлом лицензии.

Онлайн-программное обеспечение

Вы также можете использовать наши геотехнические программные продукты через Интернет (Программное обеспечение как услуга — SaaS) по подписке. Для получения дополнительной информации см. Онлайн-геотехническое программное обеспечение.

Модули

Demo / изображений

Пакеты услуг

D-Foundations доступен в следующих пакетах:

Полный пакет

  • Несущие сваи (EC7-NL)
  • Осуществимость
  • Фундамент мелкого заложения
  • Натяжные сваи (EC7-NL)
  • Несущая сваи (EC7-B)

Учебный пакет.

Образовательный пакет такой же, как и Полный, но доступен по сниженной цене.

Прайс-лист Geo Software 2021

Лицензионные пакеты

Поддержка

Мы здесь, чтобы помочь вам со всеми вашими программными продуктами и решениями Deltares.

На протяжении последних десятилетий Deltares разрабатывает и улучшает D-Foundations, которая включает в себя все, что нужно профессионалу в области моделирования, в гибком, стабильном, надежном и простом в использовании наборе моделирования.Deltares предлагает высококачественные программные услуги консалтинговым фирмам, правительственным организациям, университетам и исследовательским институтам по всему миру, используя эти программные продукты.

Для получения удобной поддержки обращайтесь по адресу [email protected] Если у вас есть обслуживание и поддержка, обратитесь по адресу [email protected] (+ 31 (0) 88 335 8100).

Известные проблемы

  • Не решено в 21.1 Модель несущих свай (EC7-B): применение бельгийского метода не актуально

    Реализация бельгийского метода на данный момент все еще основана на руководящих принципах, опубликованных в 2008 году. Пока не принято решение о том, обновим ли мы модель до последней версии этих руководств и / или когда.

  • Не решено в 21.1 Модель натяжных свай (EC и -NL), вариант проверки

    При использовании очень низких нагрузок на сваи для параметра «Проверка» модели «Натяжные сваи» программа может вылететь из строя при создании отчета. Этот сбой вызван тем фактом, что в этих обстоятельствах вычисляются очень маленькие смещения (подъем сваи), что, в свою очередь, нарушает определение комбинации свая / CPT, где смещение является наибольшим.Простым решением этой проблемы является использование более реалистичных значений нагрузок на сваи.

  • Решено в 21.1 Модель натяжных свай: при одновременном расчете нескольких разных типов свай может возникнуть непредвиденная ошибка (нарушение доступа).

    Причина этой ошибки в том, что программа делит данный план свай на подгруппы, чтобы иметь возможность правильно рассчитать все сваи с соответствующими эффектами группы свай.Это деление производится по размерам каждого типа свай. Если эти размеры различаются (слишком сильно), это может привести к различному разделению групп свай. И это то, с чем программа не может справиться, так как все результаты сгруппированы по типу кучи и группе свай. Простое решение — убедиться, что вы выполняете расчет для каждого типа свай.

  • Решено в 19.1 Модель натяжных свай (EC7-NL): в параметре «Уровни вершины сваи и полезная несущая способность» уровни вершины сваи, показанные на вкладке «Еврокод 7» результатов проектирования, неверны. (Выпуск MFO-1459)

    .

    Вместо представления уровня, на котором достигается несущая способность для всех CPT в соответствующем решающем случае (ksi3 или ksi4), представленный сейчас уровень фактически является самым первым уровнем, встречающимся во время расчета, когда несущая способность равна выполнены, независимо от ЕКПП или соответствующего решающего дела.

  • Решено в 19.1 Ошибка при итерационном определении глубины воздействия (Проблема MFO-1374)

    В соответствии со статьей 6.5.2.2 (d) и рис. 6.b Еврокода NEN 9997-1 + C2: 2017 глубина воздействия z_e должна определяться с использованием характеристического значения эффективного угла трения.

    Если определение глубины влияния выполняется итеративно, то D-Foundations использует расчетное значение вместо характеристического значения, что неверно.

    Однако, если определение не является итеративным (например, в случае только одного слоя), тогда используется значение характеристики, поэтому глубина влияния правильная.

Часто задаваемые вопросы

  • Модель неглубоких залежей (EC-7 NL) Определение расчета Вариант A

    При определении правильного варианта расчета для недренированной, а также осушенной ситуации, Случай А (однородный профиль грунта) будет использоваться как таковой в D-фундаментах только тогда, когда профиль грунта содержит только один связующий слой.Если профиль состоит из нескольких слоев, даже если в этих слоях используется один идентичный связный материал, вариант А не будет выбран.

  • Где я могу найти примечания к выпуску?

    Примечания к выпуску можно найти здесь

  • Натяжные сваи (EC7-NL): как DFoundation определяет, находится ли свая «только в глине»?

    DFoundation определяет, какие слои находятся рядом с сваей, и проверяет их тип.Для расчетов, основанных на фиксированных уровнях верхушки сваи, это не проблема. Однако, когда используется траектория (или фактически набор уровней вершины сваи), уровень вершины сваи, необходимый для определения, не ясен. Поэтому для этого DFoundation использует самый глубокий уровень вершины сваи по траектории для определения.

  • Общее: Является ли CUR 2001-8 (Открытые стальные трубчатые сваи) частью D-Foundations?

    Нет, CUR 2001-8 (пока) не является частью D-Foundations.Тем не менее, он находится в списке желаний для будущей версии.
    На данный момент D-Foundations выполняет два расчета для этого типа свай. Во-первых, это закрытая стальная свая, несущая способность которой рассчитывается на основе закрытой вершины сваи и учитывается трение вала только снаружи сваи. Во-вторых, он рассматривается как открытая свая, рассчитывающая только верхнюю часть сваи на краю сваи и принимая во внимание трение вала как с внутренней, так и с внешней стороны сваи. Из этих двух расчетных значений несущей способности принимается во внимание наименьшее значение.Это дает довольно точный результат.

  • Общее: Почему при импорте GEF я получаю сообщение «GEF-CPT-Report 110: Первое чтение не совпадает с предварительно выкопанной глубиной»

    Первое значение данных в первом столбце, вероятно, больше нуля.Чтобы сообщение не появилось, вам придется отредактировать gef-файл (с помощью блокнота). Найдите следующую строку заголовка в gef-файле: # MEASUREMENTVAR = 13, 0,000000, м, предварительно выкопанная глубина. Измените его значение с нуля на значение первого чтения.

  • Несущие сваи (EC7-NL): дополнительные поровые давления в фундаменте D

    В настоящее время ввод дополнительного порового давления невозможен для модели Bearing Piles (EC7-NL).Это связано с тем, что стандарт не учитывает эти давления. Однако дополнительные давления действительно влияют на отрицательное трение кожи, а также на снижение значений CPT в тех случаях, когда земляные работы являются частью проекта.

    Эффект раскопок описан в NEN 6743 5.4.3.2 / EC7NL 7.6.2.3

    Здесь указано, что значения CPT должны быть уменьшены на основе эффективного вертикального напряжения до и после выемки грунта. В этой статье не приводится модель для определения напряжений.

    Отрицательное трение кожи описано в NEN 6743 6.2 / EC7NL 7.3.2.2

    Определение отрицательного поверхностного трения также зависит от эффективного вертикального напряжения. Здесь приводится конкретная модель для определения напряжений, и эта модель основана исключительно на гидростатическом поровом давлении.

    D-Foundations использует данную конкретную модель для обоих случаев, когда эффективное напряжение играет свою роль, это необходимо для согласованности. Однако, когда возникают дополнительные поровые давления, используемая гидростатическая модель может рассчитать несущую способность, которая либо слишком низкая, либо слишком высокая.Поэтому не забывайте мудро выбирать свой фреатический уровень, когда имеете дело с дополнительным поровым давлением.

  • Несущие сваи (EC7-NL): в разделе «Индикация несущей способности» как рассчитать положительное трение вала?

    Когда в дополнительных данных профиля «вершина положительного трения» точно такая же, как «уровень вершины сваи», «Индикация несущей способности» будет поддерживать положительное трение вала равным нулю.Когда верх положительной оболочки отличается от уровня вершины сваи, рассчитывается положительное трение вала.

  • Несущие сваи (EC7-NL): Почему сумма отдельных расчетов не совпадает с общей осадкой?

    Для расчета общей осадки при предельном состоянии 1B для жесткой конструкции рассчитывается средняя осадка.Если бы выбор был гибким, расчет был бы суммой индивидуальных взносов, для которых значения сначала суммируются, а затем округляются.

  • Несущие сваи (EC7-NL): что такое доплата?

    Это постоянная нагрузка, которая будет присутствовать рядом с сваей.В модели «Несущие сваи» (EC7-NL) это используется для расчета отрицательного поверхностного трения и оседания группы свай (w2d). Он также используется в качестве поправки на сокращение выемки грунта, хотя это уменьшение никогда не дает положительного результата; например. небольшая выемка грунта и большая прилагаемая нагрузка не приводят к увеличению несущей способности.

  • Фундаменты мелкого заложения: Соответствует ли максимальное увеличение напряжения, отображаемое в выходных данных, 20% -ному пределу, указанному в статье 6.1 в NEN 6744?

    Нет, максимальное увеличение напряжения при расчете просадки — это максимальное увеличение напряжения, отображаемое в процентах от давления на фундамент. Это не похоже на ограничение в 20% в норме, так как этот% относится к самому увеличению напряжения. Максимальное увеличение напряжения указывает на надежность расчета оседания. Расчет просадки можно считать надежным, если процент просадки не менее 80%.

  • Фундамент мелкого заложения: каков предел 5% при расчете просадки?

    В Статье 6.1 NEN 6744, согласно норме, слои с увеличением напряжения менее 20% не вносят вклад в просадку и не должны включаться в расчет просадки.Дельтарес считает этот процент слишком высоким, мы пренебрегаем только слоями, у которых повышение напряжения ниже 5%. По этой причине таблица просадок содержит две колонки; следуя критерию 20%, а также критерию 5%. Выбор значения зависит от пользователя.

  • Фундаменты неглубокого заложения: почему добавление «фиктивных» слоев не увеличивает точность расчета оседания?

    D-Foundations рассчитывает увеличение напряжения в середине слоя.Толстый слой может иметь увеличение напряжения в середине, которое меньше заданных 20% или 5%, так что в соответствии с нормой не требуется определять осадку. Поскольку оседание может происходить в верхней части слоя, это предположение можно опровергнуть. Рекомендуется добавлять тонкие слои на уровнях, где увеличение напряжения составляет менее 20% или 5%, в большинстве случаев добавляются «фиктивные» слои чуть ниже уровня фундамента.

  • Сваи натяжения (EC7-NL): Почему расчетная сила натяжения на заданной глубине связана с выбором траектории?

    Проверьте частоту дискретизации в зависимости от глубины вашего CPT или SPT; очень низкая частота дискретизации может привести к неточным результатам.

  • Натяжные сваи (EC7-NL): что такое доплата?

    Это постоянная нагрузка, которая будет присутствовать рядом с сваей. В модели натяжных свай (EC7-NL) вес надбавки включен в удельный вес.

  • Натяжные сваи (EC7-NL): программа отображает сообщение о том, что f1> 10.Что это значит?

    При расчете группы свай может быть включено уплотнение окружающими сваями («Опции / Использовать уплотнение»). Это уплотнение выражается в коэффициенте увеличения f1, что приводит к линейному увеличению сопротивления конуса. В действительности значение f1 обычно не превышает от 1 до 3. С точки зрения арифметики, нет ничего против f1> 10; программа просто продолжает вычислять. Однако в таких случаях рекомендуется проверить параметры материала, поскольку могут быть получены особенно нереалистичные значения e_min и e_max.При необходимости для песка используйте в этом случае значения 0,4 и 08.

  • Натяжные сваи (EC7-NL): Почему после расчета верхняя часть зоны растяжения изменяется на более низкое значение?

    В соответствии с EC7-NL, верхняя часть зоны растяжения не может быть выше 1 м от уровня поверхности / выемки.Программа автоматически делает это исправление.

  • D-Foundation Общее: Почему ГЭФ не подтверждается с помощью инструмента проверки CUR?

    Инструмент проверки GEF CUR не содержит всех проверок для проверки соответствия файла GEF требованиям определения GEF-CPT-Report.Например, согласно определению GEF-CPT-Report: в столбце 1 длина зондирования всегда должна быть в метрах; второй столбец должен содержать значения сопротивления конуса в МПа. Хотя это проверяется D-Foundation, это не проверяется инструментом CUR, поэтому D-Foundation может отклонять файлы, которые соответствуют проверке инструмента CUR. Чтобы решить эту проблему, можно отредактировать файл GEF с помощью GEF> PlotTool.

Технические характеристики

  • Операционные системы:
    • Windows 10 (версия 20х3)
  • Технические характеристики оборудования:
    • Процессор Intel Pentium 1 ГГц или аналогичный
    • ОЗУ 512 МБ
    • 400 МБ свободного места на жестком диске
    • Видеокарта SVGA, 1024 x 768 пикселей, High colors (16 бит)
  • Для использования модуля Feasibility необходимо подключение к Интернету.

Информация о версии

Версия 21.1 (2021-01-25)

Загрузить Примечания к выпуску D-Foundations 21.1

Версия 19.1.2.2 (2019-10-11)

Загрузить Примечания к выпуску D-Foundations

Версия 19.1.1.2 (2019-03-28)

Скачать примечания к выпуску D-Foundations 19.1.1.2

Версия 17.1.1.2 (2017-05-23)

Загрузить примечания к выпуску D-Foundations 17.1.1.2

.